Курсовая работа ребристые плиты

метки: Расчет, Расчетный, Ребристый, Перекрытие, Сечение, Ребро, Стержень, Нагрузка

Кр РЗи С.dwg
	3210kb.	13.12.2009 05:16
	349kb.	25.10.2011 01:55

---

• Смотрите также:
• [ реферат ]
• [ реферат ]
• [ курсовая работа ]
• [ реферат ]
• [ лекция ]
• [ документ ]
• [ документ ]
• [ лекция ]
• [ курсовая работа ]
• [ документ ]
• [ курсовая работа ]
• [ курсовая работа ]

методичка по кр рек.doc

^

Определение геометрических размеров плит

Зазоры в двух направлениях имеют следующие размеры Δ = 20 мм, Δ ₁ = 50 мм.

Ширина плиты поверху равна В ⁽¹⁾ _Пл = В_Пл .- Δ₁ , а расстояние между продольными ребрами плиты по верху В⁽²⁾ _Пл = В⁽¹⁾ _Пл .- е, где величина е = 100-130 мм. Этот размер соответствует ширине продольного ребра в месте сопряжения с полкой плиты ( рис. 3.9 ).

Рис.3.8. Армирование многопустотной плиты

Рис. 3.9. Конструктивные размеры плиты

Конструктивная длина плиты , где — шаг колонн. Расчетный пролет плиты

, (3.17)

где – ширина опирания плиты ( = 80-100 мм).

^

После выбора материала необходимо выписать расчетные характеристики арматуры R _s .,R_sw и бетона R_b .,R_bt /3,16/. Расчетные характеристики бетона и арматуры приведены в табл. 3.5 и 3.6.

Расчет полки плиты

Рис. 3.10. Схема сбора нагрузки на полку плиты

Рекомендуется определение нагрузки на полку плиты проводить в табличной форме. Расчетная равномерно распределенная нагрузка состоит из постоянной и временной нагрузок (табл. 3.11).

Таблица 3.11

Расчетная нагрузка на ребристую плиту

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, (кН/м 2 )	Коэффициенты надежности по нагрузке	Расчетные нагрузки (кН/м 2 )
1. Постоянныя нагрузки Вес пола покрытие выравнивающий слой собственный вес полки 2.Временная нагрузка	ρ 1 ·t1 =q1 n ρ 2 ·t2 =q2 n ρ 3 ·t3 =q3 n ρ 4 ·t4 =q4 n V n	γ f1 γ f2 γ f3 γ f4 γ f5	q 1 n ·γf1 q 2 n ·γf2 q 3 n ·γf3 q 4 n ·γf4 V n ·γf5
Итого	q n	—	q

Коэффициенты надежности по нагрузке принимаются согласно /1/.

Рис. 3.11. Расчетная схема полки плиты

Величина максимальных изгибающих моментов определяется по формуле

, (3.18)

где 1′ _n =В⁽²⁾ _Пл — расчетный пролет полки. Опорные изгибающие моменты, ввиду большой податливости упругих опор, малы, поэтому армирование опорных участков проводят конструктивно.

Расчет полки плиты на прочность по нормальным сечениям. Расчетное сечение полки плиты прямоугольное высотой h’ _f

• и шириной b = 100 см (рис. 3.12).

Рис .3.12 . Расчетное поперечное

сечение полки плиты

Определяем требуемую рабочую высоту сечения согласно следующим рекомендациям

, (3.19)

где l’ _n — расчетный пролет плиты. Требуемая высота полки

, (3.20)

где а = 1,5 см- расстояние от центра тяжести рабочей арматуры до нижней грани полки (рис. 3.12).

По табл. 3.12 назначить фактическую толщину полки h f по величине не менее, чем требуемая (3.19).

Таблица 3.12

Нормированная тощина полки панели

Нормированная толщина полки ребристой плиты, см

3.5

4.0

4.5

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

Определим величину табличного коэффициента

(3.21)

где h _o = h’_f — а(см) — рабочая высота сечения, γ_{b 2} = 0.9 для тяжелого бетона, R_b (кН/см) — расчетное сопротивление бетона, b = 100 см- ширина расчетного сечения полки.

По табл. 3.8 найдем значение коэффициента η. Тогда площадь рабочей арматуры

(3.22)

где R _s (кН/см ) — расчетное сопротивление арматуры.

Наиболее рациональным решением является такое, когда процент армирования полки, определяемый по формуле (3.23), близок по величине к оптимальному значению 0.3 < μ _опт . < 0.6 %.

(3.23)

По расчетной площади рабочей арматуры A _s (3.22) подбираем диаметр рабочей арматуры. При этом количество стержней на 1 п.м. плиты должно быть не менее 5 и не более 20 (максимальный шаг стержней 200мм, минимальный — 50 мм).

Диаметр стержней рабочей арматуры назначать З-5 мм класса Вр-I или 6-8 мм класса А-I. Диаметр поперечной (конструктивной) арматуры назначается по диаметру рабочей арматуры (табл. 3.10).

Шаг стержней поперечной арматуры принять 250-300 мм. Определив диаметр стержней рабочей и конструктивной арматуры, запишем марку сетки.

Например:

где С — сетка; 5Вр-1-150 — диаметр, класс и шаг рабочей арматуры; ЗВр-1-250 — диаметр, класс и шаг поперечной арматуры; В _с — ширина сетки (В_с = В⁽¹⁾ _Пл ); L_с — длина сетки (L_с = l’_n ).

^

Рис. 3.13. Схема сбора нагрузки на продольные ребра плиты

Расчетная нагрузка определяется согласно данным табл. 3.11. При этом в п.1 табл. нагрузки от слоев пола необходимо умножить на ширину плиты В _Пл и ввести уточненный вес полки (h’_f ×ρ×В_Пл ), а также собственный вес продольных ребер — ρ × (0.2 + 2b_P ) × (h — h’_f ) / 2. h’_f — толщина полки плиты. Плита свободно опирается на ригель, поэтому расчетная схема продольных ребер представляет собой однопролетную балку на шарнирных опорах, загруженная равномерно распределенной расчетной нагрузкой (рис. 3.5.) Величина максимальных усилий определяется по формулам:

Рис. 3.14. Расчетное сечение ребер плиты

Расчет продольных ребер на прочность по нормальным сечениям. Расчетное сечение тавровое получено «объединением» двух сечений продольных ребер (рис. 3.14).

Ширина полки равны конструктивной ширине плиты b’ _f = В⁽¹⁾ _Пл , толщина ребра равна удвоенной ширине продольных ребер плиты b = 2·bp. Расчетный пролет ребер l₀ по формуле 3.17 (рис. 3.9).

Определим требуемую высоту ребра плиты

, (3.24)

где M _max , кНм.

Принимаем фактическую высоту плиты h большую или равную h ^ТР , но кратную 10 мм. Рабочая высота сечения

(3.25)

где а = c+d/2 — расстояние от центра тяжести рабочей арматуры до нижней грани ребра (с=20-25мм-защитный слой бетона, d-диаметр рабочей арматуры, который можно принять равным 20мм, рис. 3.6).

Определение положения нейтральной оси.

,

если M _n > M_max то нейтральная ось будет проходить в пределах толщины полки. Тавровое сечение рассчитываем, как прямоугольное размерами b’_f ×h_o , поскольку площадь бетона в растянутой зоне на несущую способность не влияет. Расчетные формулы для определения площади сечения рабочей арматуры Ag приведены в первом столбце табл.3.7.

Если M _n < M_max то нейтральная ось проходит ниже полки (в ребре) и в этом случае сжатая зона сечения состоит из сжатой зоны ребра и свесов полки. Расчетные формулы для определения площади рабочей арматуры A_s приведены во 2-м столбце табл. 3.7.

Площадь рабочей арматуры, приходящейся на одно продольное ребро, равна . По табл. 3.9 и величине A_s определим диаметры стержней рабочей арматуры продольных ребер. При этом необходимо учитывать: количество стержней не должно превышать 4 (по условию технологии бетонирования); диаметры рабочих стержней не должны быть менее 12 мм; не более, чем на 5%.

Расчет продольных ребер на прочность по наклонным сечениям., Конструирование плиты

В опорной верхней зоне полки около продольных ребер укладывают арматурную сетку С-2, согнутую под углом 90º (рис. 3.15).

Рабочие стержни этой сетки Ø 6 мм из арматуры класса А-I с шагом 200 мм. Конструктивные (продольные) стержни Ø 3 мм Вр-I. Сетка расположена так, что она заходит в ребро на величину h/2, а в полку заходит на В _Пл /4.

Продольные ребра армируют плоскими сварными каркасами Кр-I. Рабочие стержни объединяются поперечной арматурой и верхним продольным стержнем ( конструктивно принимаемым Ø 10 мм А-I) в плоский единый сварной каркас Кр-I..

Если продольная рабочая арматура принята в виде двух спаренных стержней, то с учетом характера эпюры изгибающих моментов (рис. 3.5) верхний рабочий стержень обрывается и не доводится до концов каркаса Кр-I на расстояние 1 _Пл /10, а нижний (большего диаметра) пропускают на всю длину каркаса.

Поперечные стержни по длине каркаса Кр-I имеют разный шаг. В приопорных зонах (на 1/4 длины ребра) шаг хомутов равен расчетному значению(S).

В средней части (на 1/2 длины ребра) шаг хомутов принимают S = (3/4) h, но не более 500 мм.

ЛИТЕРАТУРА

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/referat/rebristyie-plityi/

l. СНиП 2.01.07 — 85. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия. — М.: Стройиздат, 1987. — 43 с.

2. Металлические конструкции /Под общ. ред. Е. И. Беленя. — М. :Стройиздат, 1986.- 560 с.

3. Тахтамышев А. Г. Примеры расчета . — М. : Стройиздат, 1978. — 239 с.

4. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. — М.: Стройиздат, 1989. — 86 с.

5. Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. — М.: Стройиздат, 1989. — 506 с.

17. Зайцев Ю.В., Промыслов В.Ф. Строительные конструкции М.: Стройиздат, 1985. — 279 с.

Рис. 3. 15. Армирование ребристой плиты

Усиление фундамента.

(способ сбора нагрузок тот же что и при расчете балочной клетки)

Определение несущей способности грунта.

где и	—	коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3;
k	—	коэффициент, принимаемый равным: k = 1, если прочностные характеристики грунта ( и с ) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1;
	—	коэффициенты, принимаемые по табл. 4;
	—	коэффициент, принимаемый равным: при b  10 м — =1, при b  10 м — =z 0 /b +0,2 (здесь z 0 =8 м);
b	—	ширина подошвы фундамента, м;
	—	осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м 3 (тс/м3 );
	—	то же, залегающих выше подошвы;
	—	расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м 2 );
d 1	—	глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала.

---

---