Конструирование утепленной ребристой плиты покрытия с фанерными обшивками

метки: Покрытие, Сечение, Условие, Усилие, Прочность, Толщина, Скалывание, Находить

2. Проектирование сборных плит покрытия с деревянным ребристым каркасом

2.1 Исходные данные

2.2 Компановка поперечного сечения плиты

2.3 Расчётная схема плиты, нагрузка и усилия

2.4 Проверка прочности панели по нормальным напряжениям

2.5 Проверка растянутой обшивки с учётом сращивания листов фанеры на «ус» в расчётном сечении

2.6 Проверка сжатой обшивки на устойчивость

2.7 Проверка фанеры на скалывание по собственному клеевому шву

2.8 Проверка жёсткости панели в целом

3. Проектирование дощатоклееной балки

3.1 Исходные данные

3.2 Решение по 1 варианту из неармированного дощатоклееного пакета.

3.3 Решение по 2 варианту с продольной арматурой в растянутой зоне.

4. Проектирование дощатоклееных колонн поперечной рамы одноэтажного дома

4.1 Составление расчётной схемы двухшарнирной поперечной рамы и определение расчётных усилий в колоннах

4.2 Конструктивный расчёт стержня колонны

4.2.1 Проверка устойчивости колоны в плоскости поперечника

4.2.2 Проверка устойчивости колоны из плоскости поперечника

4.3 Расчёт и конструирование узла крепления колоны к фундаменту

4.4 Определение расчётных усилий в плоскости сопряжения с фундаментом

4.5 Расчёт фундаментных болтов

4.6 Расчёт соединительных болтов

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Пролет поперечника в осях А — Б, L = 21 м;

• Высота корпуса в чистоте, H = 10 м;
• Температурно-влажностный режим эксплуатации соответствует А3;

Класс ответственности здания по назначению — III

Район строительства:

• по снеговой нагрузке — IV;
• по ветровой нагрузке — IV;
• по типу местности соответствует С.

6. Материал — сосна I, II, III сорта, фанера строительная водостойкая марки ФСФ (принимается по сортаменту).

2.1 Проектирование сборных плит покрытия с деревянным ре б ристым каркасом.

2.1. Исходны

Рассчитать и сконструировать утепленную ребристую плиту покрытия с фанерными обшивками при следующих данных.

Номинальные размеры плиты в плане (из схемы расположения элементов) bхl=1.5 х 4.5 м, конструктивные — соответственно 1.48 х 4.48 м.

Материал ребер каркаса — сосновые доски 2-го сорта для продольных ребер и без ограничения для поперечных.

Проектирование Базы Данных для коммерческого предприятия

... примеров приложений нового поколения, которые определяют потребности в новых средствах разработки баз данных и возможностях применения их. Мы рассмотрим кратко пять таких приложений. 1.База ... науках требующих систематического подхода к работе с данными. Дальнейшее развитие компьютерных технологий и компьютеризация общества привела к тому что, базы данных стали разрабатываться практически во всех ...

Обшивки из березовой водостойкой фанеры марки ФСФ.

Утеплитель минераловатные в виде полужестких плит марки 75 на синтетическом связующем, толщина 100 мм (по теплотехническому расчету).

Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 0.2 мм (масса 0.1 кг/м ² ).

Кровля из 3-х слоев рубероида на битумной мастике (масса 0.1 кг/м ² ).

Условия эксплуатации по температурно-влажностному режиму соответствуют А3.

Район строительства по снеговой нагрузке — IV.

Класс ответственности здания по назначению — III .

2.2 Компоновка поперечного сечения плиты

Предварительно принимаем продольные ребра из доски толщиной b _р =40 мм.

При ширине плиты b=1480 мм целесообразно поставить четыре ребра. Тогда расстояние между ними в свету равно:

мм,

а между осями мм, что меньше 500 мм.

Удовлетворяет рекомендации.

Предварительно задаемся толщиной листа фанеры верхней обшивки

_ф.в. = 10 мм, что составляет 1:46 шага ребер, близко рекомендуемой.

Проверяем достаточность толщины расчетом на местный изгиб сосредоточенной силой Р=1.2 кН.

Лист фанеры рассматриваем как балку-пластинку с рабочей шириной

100 см, защемленную по концам в местах приклейки к ребрам (Рис. 1).

Расчетный изгибающий момент (выровненный):

• М=Ра /8=1.2*42.7/8=6.405 кНсм;

Момент сопротивления рабочего сечения обшивки:

W=1000.8 ² /6=10.7 см³ ;

Условие прочности обшивки :

_max =M/W m_н R_{ф . и .90}

где m _н =1.2 — коэффициент, учитывающий кратковременность

монтажной нагрузки [1, табл.6];

R _ф.и.90 = 6.5 МПа = 0.65 кН/см² — расчетное сопротивление

семислойной фанеры толщиной 10 мм изгибу из плоскости

листа поперек наружных волокон [1, табл.10].

Рис. 1. К расчету верхней обшивки на местный изгиб:

• а — схема деформации балки пластинки;
• б — расчетная схема и эпюра моментов.

Подставляем:

_max = 6.405/10.7 = 0.6 кН/см² < m_н R_ф.и.90 = 1.20.65 = 0.78 кН/см² .

Условие прочности удовлетворяется.

Задаемся толщиной нижней обшивки 6 мм.

Размеры листов фанеры по сортаменту принимаем bl = 15251525 мм. Так как длина плиты равна 4500 мм, то необходимо сращивать листы по длине, совмещая стыки c поперечными ребрами.

Высоту сечения плиты назначаем в пределах

h _п =(1/25…1/30)l=180…150 мм.

По сортаменту пиломатериалов принимаем ребра из досок 15040 мм.

После фрезерования кромок действительная высота плиты будет равна

h _п =150-10+10+6=156 мм,

Дальнейшим расчетом проверяем достаточность принятых размеров.

Рис. 2. Конструкция клеефанерной плиты с ребристым каркасом из досок: 1 — продольные ребра; 2 — поперечные ребра;3 — обшивка верхняя; 4 — обшивка нижняя; 5 — утеплитель; 6 — продух; 7 — стык фанеры.

2.3 Расчетная схема плиты, нагрузка и усилия

Расчетная схема плиты на действие эксплуатационной нагрузки — балка на двух опорах, загруженная равномерно распределенной нагрузкой от собственной массы плиты с кровлей и снега (Рис. 3).

Расчетная длина l ₀ = 0.98l = 0.984.5 = 4.41 м.

Вид нагрузки	Нормативная	f	Расчетная
	кН/м 2	кН/м при b=1.5 м		кН/м 2	кН/м при b=1.5 м
1.	2.	3.	4.	5.	6.
Постоянные: 1.От собственной массы каркаса плиты: — четыре продольных ребра и шпунтовые рейки из сосновых досок ( см = 500 кг/м3 ) 5(0.040.144.48)500 = 62.72 кг — четыре поперечных ребра 4(0.040.141.48)500=16.6 кг — фанерные обшивки при см =700 кг/м3 (0.006+0.01)1.484.48700= = 74.26 кг
Общая масса отнесенная к 1м 2 (62.72+16.6+74.26)/(4.51.5)= 22.75 кг/м 2 2.От массы утеплителя слоем 100 мм при см = 75кг/м2 [4, прил.III] 3.Масса трехслойной рубероидной кровли 4.Пароизоляция полиэтиленовая	0.2275 0.075 0.10 0.001	0.341 0.113 0.150 0.0015	1.1 1.2 1.3 1.2	0.25 0.09 0.130 0.0012	0.375 0.135 0.195 0.0018
Итого :	q см н = 0.606 кН/м		q см = 0.707 кН/м
Временная: Снеговая для II снегового района по [1], табл.4 с учетом п. 5.7*	1.71	2.56	1.4	2.4	3.6
Всего :	q н = 3.166 кН/м		q = 4.307 кН/м

*В соответствии с п. 5.7 при отношении постоянной нагрузки к снеговой 0.606/3.6 = 0.168<0.8 принят _f =1.6.

Расчетные усилия :

• кНм;

кН.

Рис. 3. К расчету плиты на эксплуатационную нагрузку:

• а — схема опирания плиты на стропильные балки;
• б — расчетная схема плиты и усилия;
• 1 — плита;
• 2 — стропильные балки.

2.4 Проверка прочности панели по нормальным напряжениям

Расчетное поперечное сечение показано на Рис. 4. Так как

l ₀ = 4480 > 6a = 6467 = 2800 мм,

то вводимая в расчет ширина обшивок

b _расч = 0.9 b = 0.9148 = 133 см.

Суммарная ширина дощатых ребер

b _р = 44 = 16 см.

Модули упругости древесины Е _д = 1000 кН/см² , фанеры семислойной марки ФСФ при _ф = 8 мм, Е_ф = 850 кН/см² , при _ф = 6 мм, Е_ф = 950 кН/см² . Принимаем усредненно Е_ф = 900 кН/см² , тогда коэффициент приведения древесины к фанере n_д/ф = 1000/900 = 1.11.

Расстояние от низа плиты до центра тяжести приведенного сечения:

см,

а от верха плиты до центра тяжести приведенного сечения:

см.

Приведенные геометрические характеристики:

см ³ ;

см ³ .

Рис. 4. Расчетное поперечное сечение плиты

Расчетные сопротивления фанеры березовой семислойной по [1, табл.10] растяжению вдоль волокон: R _ф.р = 14 МПа = 1.4 кН/см² , сжатию вдоль волокон при толщине листа 8 мм: R_ф.с = 12 МПа = 1.2 кН/см² . Вводим поправочные коэффициенты. Для условия работы А3 по [1, табл.5] m_в = 0.9. Для зданий II класса ответственности по [2, с. 34] _n = 0.9. Поправочный множитель к расчетным сопротивлениям:

2.5 Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания листов фанеры на «yс» в расчетном сечении

кН/см ² ,

что меньше чем

= 0.6 1.4 1 = 0.84 кН/см ² ,

где m _ф = 0.6 — коэффициент, учитывающий снижение прочности фанеры

при наличии стыков в расчетном сечении.

Прочность растянутой обшивки обеспечена.

2.6 Проверка сжатой обшивки на устойчивость

Предварительно, согласно [1, п. 4.26], вычисляем _ф .

При а ₀ /_ф = 467/10 = 46.7< 50, находим

_ф = .

Условие устойчивости:

Подставим значения:

кН/см ² ;

кН/см ² ;

кН/см ² .

Устойчивость сжатой обшивки обеспечена.

2.7 Проверка фанеры на скалывание по собственному клеевому шву

Предварительно находим статические моменты сдвигаемых частей относительно центра тяжести приведенного сечения.

Сдвигается верхняя обшивка,

S _сж ^отс = 133 1 (7,1 — 10.5) =877,89 см³ .

Сдвигается нижняя обшивка,

S _р ^отс = 133 0.6 (8,5 — 0.60.5) = 654,3 см³ .

Наибольшим сдвигающим напряжениям соответствует

S _max ^отс = S_сж ^отс = 877,89 см³ верхней обшивки.

По [1], табл.10 при _ф = 10 мм расчетное сопротивление скалыванию в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев R_ф.ск = 0.8 Мпа = 0.08 кН/см² .

Проверяем условие [1], (42):

кН/см ² < R_ф.ск 1 = 0.8 кН/см²

Прочность клеевого шва достаточна.

2.8 Проверка жесткости панели в целом

Наибольший относительный прогиб панели как двухопорной балки по середине пролета вычисляем по формуле:

Условие жесткости

[1],

табл.16 удовлетворяется.

3. Про ектирование дощатоклееной балки

Для двухскатного малоуклонного покрытиятребуется рассчитать и сконструировать стропильную балку в двух вариантах: 1-дощатоклееная не армированная; вариант 2 — дощатоклееная с продольным армированием.

3.1 Исходные данные

Пролет поперечника в осях L = 21 м, шаг балок В = 4.5 м.

Настил из сборных клеефанерных плит. Нагрузка от собственной массы плит с кровлей: нормативная — 0.404 кН/м ² ; расчетная — 0.471 кН/м² .

Снеговая нормативная нагрузка — 1.71 кН/м ² .

Класс ответственности здания — III.

Температурно-влажностный режим соответствует A3.

Пиломатериал — сосновые доски 2-го и 3-го сортов.

Предельный прогиб балки посередине [f/l] = 1:300.

3.2 Решение по варианту 1 из неармированного дощатоклееного пакета

Расчетная схема балки на рис.6.

Уклон крыши i = 1:15.

Расчетный пролет l ₀ = L — h_к = 21 — 0.6 = 20.4 м.

Нагрузку от собственной массы балки со связями найдем, приняв

К _св = 6

кН/м ²

Подсчет нагрузок на балку приведен в таблице.

Вид нагрузки	Нормативная	f	Расчетная
	кН/м 2	кН/м при В=4.5м		кН/м2	кН/м при В=4.5 м
Постоянная: от плит настила и кровли от собственной массы балки и связей	0.40 4 0.295	1.818 1.329	1.2	0.471 0.355	2.12 1.593
Итого:	0. 699	3.147		0.826	3.715
Временная: снеговая	1. 71	7.695	1.4	2.4	10.8
Всего:		10.862			14.51

*Коэффициент надежности по снеговой нагрузке _f = 1.4 принят в соответствии с п. 5.7 [2] при q^н _п /p^н _с = 0.699/1.71 = 0.408 < 0.8.

Высоту балки по середине пролета h предварительно определим из условия надежности по деформациям с учетом выражения для прогиба и известной формулы прогиба балки постоянной высоты при равномерно распределенной нагрузке

, где .

После подстановки и решения относительно h получим

где b — ширина сечения пакета;

• поправочный коэффициент.

Задавшись предварительно рекомендуемыми отношениями h ₀ /l = 1/15 и

h ₀ /h 0.5, по формулам вычисляем

;

Тогда

Шириной досок для пакета зададимся: b =

Подставив значения получаем

м.

Принимаем h = 167 см.

₀ = h — 0.5l₀ i = 1.67 — 0.520.41/15 = 0.99м, что > 0.4h = 0.668.м.

Проверим сечение балки из условий прочности.

По [1,табл. 3] находим требуемые расчетные сопротивления: при изгибе для древесины 2-го сорта R _и =15 МПа = 15 кН/см² ; при скалывании вдоль волокон для 3-го сорта R_ск = 1.5 МПа = 0.15 кН/см² .

Коэффициенты условий работы:

— для условий эксплуатации A3 по

_б = 0.8;

_сл = 1.

Коэффициент надежности по назначению для зданий II класса

Поправочные коэффициенты при расчетах:

на изгиб

на скалывание.

Поперечная сила в опорном сечении

Q _max = 0.5ql₀ = 0.514.5120.4 =148.1 кН.

Минимальная высота балки в опорном сечении из условия прочности на скалывание:

см,

h ₀ = 99 > 85 см.

Прочность на скалывание обеспечена.

Расстояние

м.

Изгибающий момент в сечении x _р = 6.05 м равен:

кНм.

Высота балки в расчетном сечении:

см.

Момент сопротивления расчетного сечения:

см ³ .

Проверим условие устойчивости, задавшись предварительно коэффицие

кН/см ² ,

что < R _и m_i = 1.50.8 = 1.2 кН/см² .

Условие устойчивости удовлетворяется. При этом фактическая величина коэффициента

Найдем расстояние между связями в плоскости сжатой кромки, при кот

_м

см,

_ф = 1.13 и — коэффициенты.

Примем расстояние между связями l _р = 255 см из условия расстановки.

Поперечное сечение балки компонуем из досок в заготовках

3.3 Решение по варианту 2 с продольной арматурой в ра

Задаемся арматурой из 2

Из условия расположения стержней

Требуемый момент инерции среднего сечения для обеспечения жесткости б

I =I = = 6792133.54 см²

Комплексное металлодеревянное сечение приведем к однородному с помощью коэффициента

=Е _S / Е_d =20 .

Коэффициент

= = =0.0021

Для I

см

В опорном сечении

h ₀ =h — 0.5l₀ i = 1.606 — 0.5211/15 = 0.906м >м, из расчета по прочности на скалывание (см. вариант 1).

₀ =90.6 см, не изменяя средней высоты.

Уклон при этом равен: , что находится в рекомендуемых пределах.

Положение расчетного нормального сечения находим по

м .

Изгибающий момент:

кНм.

Высота расчетного сечения

см.

Приведенные геометрические характеристики расчетного сечения :

см ⁴ ,

см ³ ,

_и m_i = 1.50.8 = 1.2 кН/см² .

Допустимый коэффициент

при этом расстояние между связями в плоскости сжатой кромки должно быть не больше

см.

Стержни 2 O2

Проверяем прочность на скалывание древесины по периметру клеевого шва.

см ⁴ ,

см ³ ,

см,

кН/см ² ,

что <

Прочность на скалывание по клеевому шву обеспечена.

_см =3.0 МПа.

При ширине опорной площадки b=17.5см требуемая длина ее

см.

Расчёт опорного узла с вклееными поперечными стержнями

Расчётная несущая способность одного стержня

Принимаю стержень

причём

• учитывает неравномерность по длине

=1 при одном стержне; 0,9-при двух ; 0,8- при трёх в ряд. Если 2 и 3 стержня расположены в 2 ряда, уменьшается на 0,1.

Рекомендуется на опоре в 2 ряда с центральной прокладкой

• на срез независимо от сорта древесины.

Требуется

Проверяем условие жесткости :

Г де

;

;

см ⁴ ,

4. Проектирование дощатоклееных колонн попереч ной рамы одноэтажного здания

4.1 Составление расчетной схемы двухшарнирной поперечной рамы и определение усилий в колоннах

Схема поперечника показана на Рис. 5. Поперечное сечение колонн принято b

15.6 см. Кровля рубероидная. Стены панельные навесные толщиной 15.4 см, конструктивно подобны плитам покрытия.

Рис. 5. Расчетная схема поперечной рамы: а — вертикальные нагрузки на поперечную раму; б — параметры ветрового давления; в — статическая расчетная схема (основная система)

Расчетные нагрузки от собственной массы конструкций:

• от плит покрытия с рулонной кровлей q _п = 0.471 кН/м² .

• от стропильных балок со связями q _б = 0.354 кН/м² .

• от стеновых панелей q _ст = 0.341 кН/м² .

Расчетная снеговая нагрузка p _сн = 2,4 кН/м² .

Ветровой район строительства — IV. Тип местности — C.

Расчетная схема поперечника представляет двухшарнирную П-образную раму. Стойками рамы являются колонны, защемленные в фундаментах, а ригель — — условно недеформируемая стропильная балка, шарнирно опертая на колонны.

При подсчете расчетных нагрузок на раму используем разрез и план здания. Шаг рам В = 4.5 м, свес карниза C = 1 м.

Постоянные нагрузки:

• от покрытия

кН;

• от навесных стен

кН,

гдеh = 1.262 м — величина участка выше верха колонны;

• от собственной массы со связями при

_m = 500 кг/м³ и _f = 1.3:

кН.

От снега на покрытии:

кН.

Нормативное ветровое давление на уровне земли для III ветрового района принимаем по [2, табл. 5] ₀ = 0.48 кН/м² . На высоте Z от поверхности земли, согласно [2], ветровое давление вычисляется по формуле:

_z = ₀ k,

где k — коэффициент, характеризующий изменение ветрового давления на

высоте, принимаемый по [2, табл. 6].

Для местности типа C значение k и вычисление соответствующих _z приведены ниже :

Неравномерное ветровое давление _z на участке высотою Н_к заменяем эквивалентным равномерным _эк . Допускается использовать при этом условие равенства площадей эпюр _z и _эк .

кН/ ² .

Расчетное давление ветра на 1 п.м. вычисляем с участка стены шириной В с учетом аэродинамических коэффициентов с:

где _f =1.4 — коэффициент надежности по ветровой нагрузке по [2, п. 6.11];

• В = 4.5 м.

Значения аэродинамических коэффициентов, соответствующие профилю поперечника (см. Рис. 5) находим по [2, прил. 4, схема 2]: с наветренной стороны с _е = 0.8, с подветренной с_е3 = — 0.6. При этом:

• с наветренной стороны q = 0.192 0.8 1.4 4.5 = 0.968 кН/м;

• с подветренной q = — 0.192 0.4 1.4 4.5 = — 0.726 кН/м.

Ветровое давление с участков стен, расположенных выше верха колонн:

c наветренной стороны

W = ((0.4015+0.42043)/2 ) 1.262 0.8 1.4 4.5 = 2.614 кН;

с подветренной

W = — 0.411 1.262 0.6 1.4 4.5 = — 1.96 кН.

Расчетная схема поперечника с усилием в лишней связи X ₁ показана на рис.8, в.

Вычисляем продольное усилие в стропильной балке:

;

кН.

Рис. 6. Расчетные схемы и расчетные усилия в колоннах.

Рассматриваем далее левую и правую стойки как статически определимые и для каждой из них определяем усилия в расчетных сечениях. Основными для расчета являются сечения в уровне низа и верха колонн. Заметим при этом, что при изменении направления ветра на противоположное, усилия в каждой из стоек станут также зеркальным отображением противоположной. На рис.9 показаны обе схемы загружения и эпюры N и M.

Левая стойка:

• верх:

кН;.

• низ :

кН;

Правая стойка:

• верх: N ^п ₀ = 165.4 кН;
• M ^п ₀ = 0;

• низ: N ^п _max = 190.7 кН;

Расчетные усилия:

N ₀ =165.4 кН; N_max = 190.7 кН; M_max = 63.364 кНм.

4.2 Конструктивный расчет стержня колонны

Производим проверку сечения дощатоклееной колонны (рис.8, а) из условий устойчивости в плоскости и из плоскости поперечника. Сечение колонны

b _к = 17.5 см, h_к = 80 см. Пиломатериал — сосновые доски 2-го сорта толщиной 33 мм. По [1, табл.3] R_с = 15 МПа. Прикрепление к фундаменту выполнено с помощью анкерных болтов — жесткое в плоскости поперечника и условно-шарнирное из плоскости.

Коэффициенты условий работы:

_в = 0.9;

_б = 0.9;

_сл = 1.0.

Коэффициент надежности по назначению для зданий

4.2.1 Проверка устойчивости колонны

Предварительно вычисляем:

см ² ;

см ³ .

Расчетная длина

l _ох = 2.2H_к = 2.2 960 = 2112 см;

радиус инерции

r _х = 0.289h_к = 0.289 80 = 23.12 см;

гибкость

_х = l_ох / r_х = 2112/23.12 = 91.349

что удовлетворяет условию

_х < _max = 120.

Вычисляем коэффициент продольного изгиба :

Вычисляем:

где кН/см ² .

Изгибающий момент по деформированной схеме:

кНм.

Проверяем условие устойчивости:

кН/см ² ,

что < R _c = 1.35 кН/см² .

Устойчивость в плоскости поперечника обеспечена.

4.2.2 Проверка устойчивости колонны из плоскости поперечника

Предварительно определим _y в предположении, что промежуточных связей нет:

Расчетная длина

l _оy = H_к = 960 см;

радиус инерции

r _y = 0.289b_к = 0.289 17.5 = 5.0575 см;

гибкость

_y = l_оy / r_y = 960/5.0575 = 189.817.

Так как

_y = 189.817 > _max = 120,

то постановка промежуточных связей необходима .

Проверяем устойчивость при одной промежуточной связи.

Гибкость

_y = 0.5 960/5.0575 = 94.909, что < _max = 120.

Вычисляем коэффициент продольного изгиба при > 70:

Проверяем условие устойчивости:

кН/см ² , что < R_c = 1.35 кН/см² .

Устойчивость из плоскости поперечника обеспечена.

4.3 Расчет и конструирование узла крепления колонны к фундаменту

Требуется спроектировать опорный узел дощатоклееной колонны с металлическими траверсами по типу показанного на рис.10.

Рис. 7. Узел соединения колонны с фундаментом: а — конструкция узла; б — расчетная схема; 1 — фундаментные болты; 2 — траверсы; 3 — болты; 4 — вклеенные стержни; 5 — эпоксидная шпаклевка

Исходные данные: поперечное сечение колонны b _к х h_к = 17.5 х 80 см. Доски из древесины сосны 2-го сорта толщиной 33 мм.

Определение расчетных усилий в плоскости сопряжения с фундаментом.

кНм;

кН.

Вычисляем эксцентриситет:

м.

Так как е = 1.325 м больше h _к /6 = 0.80/6 = 0.133, то имеется отрывной участок по плоскости сопряжения, следовательно, требуется расчет фундаментных болтов и элементов траверс.

4.5 Расчет фундаментных болтов

Вычисляем максимальное и минимальное напряжения в опорном сечении (см. Рис. 7, б):

кН/см ²

_max = 0.52 кН/см² ;

_min = — 0.42 кН/см² — отрывной участок.

Определяем высоту сжатой зоны:

см.

Задаемся d _б = 20 мм и находим (см. рис.10, а):

а = 0.5 S ₂ + S₁ = 4.75 d_б = 4.75 2.0 = 9.5 см;

см.

Принимаем фундаментные болты из стали марки ВСт3 кп 2 по ГОСТ 535-88 (см. табл. 60 [5]) с расчетным сопротивлением R _y = 185 МПа = 18,5 кН/см² .

Находим требуемую площадь одного болта в нарезной части:

см ² .

Принимаем болт диаметром d _ан = 27 мм, которому соответствует

F ^нт = 4,59см² > 4,06 см² .

Расстояние между фундаментными болтами в плане (см. Рис. 7, а) получим с учетом принятых а = 95 мм и d _ан = 27мм:

мм;

мм.

4.6 Расчет соединительных болтов

Расчетную несущую способность соединительных (глухих) болтов для крепления траверс к колонне находим по формуле как наименьшее из двух значений:

Т _гл =0.5 b_к d_гл = 0.5 17.5 2 = 17,5 кН/шов.

Т _гл = 2,5 d² _гл =2,5 2² = 10 кН/шов.

Определяем количество болтов:

шт.

Принимаем 8 болтов, размещаем их в два ряда с шагом:

S ₁ 7 d_б = 7 20 = 140 мм;

S ₂ 3.5 d_б = 3.5 20 = 70 мм;

S ₃ 3 d_б = 3 20 = 60 мм.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kursovaya/plityi-pokryitiya/

СНиП II-25-80. Деревянные конструкции: Нормы проектирования /Госстрой СССЗ. — М.: Стройиздат, 1983. -31с.

СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия /Госстрой СССР. -М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. -36 с.

Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмассы: Учебное пособие для студентов вузов, обучающихся по специальности «Промышленное и гражданское строительство». — 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Высшая школа, 1990. -287 с.

Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справочник /Под ред. Н.М.Гриня. -К.: Будивельник, 1988. -240 с.

Рекомендации по проектированию панельных конструкций с применением древесины и древесных материалов для производственных зданий / ЦНИИСК им. Кучеренко. — М.: Стройиздат, 1982. -12 с.

Серия 1.265 — 1. Деревянные панели покрытий общественных зданий. Вып. 3./ ЦНИИЭП учебных зданий. — М., 1979. — 28 с.

ГОСТ 20850 — 84. Конструкции деревянные клееные. Общие технические условия.

ГОСТ 24454 — 80 Е. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры.

СТ СЭВ 4409 — 83. Единая система проектно-конструкторской документации СЭВ. Чертежи строительные. Правило выполнения чертежей деревянных конструкций.