Привод звена промышленного робота (колона)

метки: Привод, Промышленный, Двигатель, Скорость, Момент, Движение, Остановка, Регулирование

Проектирование промышленных роботов (ПР) является комплексной задачей, для решения которой необходимо, чтобы принципы и подходы к проектированию соответствовали требованиям, предъявляемым к роботу и составным его частям, а именно в данном курсовом проекте к электроприводу.

В настоящее время ЭП получил широкое применение во всех сферах жизни и деятельности общества — от сферы промышленного производства до сферы быта. На современный ЭП кроме функции преобразования энергии возлагается важная функция управления технологическим процессом приводимого в движение механизма.

ЭП органически сливается с приводимым в движение исполнительным механизмом в единую электромеханическую систему, от физических свойств которой зависят производительность, динамические нагрузки, точность выполнения технологических операций и ряд других факторов. Открываются широкие возможности для формирования заданных законов движения рабочих органов машины путем воздействия на систему управления электроприводом, осуществления связанного автоматического управления взаимодействующими в технологическом процессе механизмами, оптимизации их работы по тем или иным критериям.

ЭП называется электромеханическое устройство, предназначенное для приведения в движение рабочих органов машин и управления их технологическими процессами, состоящее из передаточного устройства, электродвигательного устройства, преобразовательного устройства, управляющего устройства.

Передаточное устройство содержит механические передачи и соединительные муфты, необходимые для передачи вырабатываемой двигателем механической энергии исполнительному механизму.

привод промышленный робот Преобразовательное устройство предназначено для управления потоком электрической энергии, поступающим из сети с целью регулирования режимов работы двигателя и механизма. Оно представляет собой энергетическую исполнительную часть системы управления электроприводом.

Управляющее устройство представляет собой информационную часть системы управления, предназначенную для фиксации и обработки поступающей информации о задающих воздействиях и состоянии системы и выработки на ее основе сигналов управления преобразовательным, электродвигателем и передаточным устройствами. [1]

Исходя из вышесказанного можно сделать вывод о том, что ЭП — основной конструктивный элемент робота, поэтому для корректного выбора вида, типа и мощности ЭП, необходимо ознакомится с устройством робота и изучить технологический процесс.

Электропитание устройств и систем телекоммуникаций

... (методического пособия) выбираем номинальную ёмкость конденсатора, исходя из рассчитанного значения ёмкости С и номинального напряжения конденсатора U ном . величина которого должна быть: U ном >l.2U0 ... выбираемого аккумулятора зависит от тока аварийного разряда (Iав ), времени разряда батареи (tp ) и конечного напряжения разряда одного аккумулятора (UK . p . ). Выбираем тип аккумулятора из ...

Тема курсового проекта — электропривод звена промышленного робота, следовательно данный курсовой проект ориентирован на:

• выбор подходящего манипулятора, соответствующего рассматриваемому технологическому процессу;
• выбор электродвигателя для привода, расчет его параметров и проверку правильности выбора;
• расчет основных характеристик электропривода;
• выбор комплектного электропривода, разработку схемы управления;
• определения расхода энергии и КПД за цикл работы. [2]

1. Типовой технологический процесс и выбор манипулятора

Под технологическим процессом подразумевается последовательность, характер движения (перемещения) механизма, осуществляющего тот или иной вид деятельности.

Рассмотрим типовой технологический процесс установки и снятия со станка заготовок типа тел вращения, который состоит из следующих этапов:

захват заготовки рукой манипулятора;

перемещение заготовки к станку и ее установка;

отвод руки манипулятора от станка на время обработки детали;

захват обработанной детали рукой манипулятора;

перемещение обработанной детали и установка ее в латок;

возврат руки манипулятора к лотку с заготовками.

При проектировании технологического процесса с применением робота исходят из того, что производительность робота всегда выше производительности человека, но в тоже время необходимо учитывать «неадекватность» робота, его преимущества и недостатки. Необходимо также учитывать производственные условия, в которых будет работать робот, а также температурный режим, загазованность и запыленность воздуха, вибрации и другие факторы окружающей среды, влияющие на работу как манипулятора, так и системы управления робота.

При выборе ПР для данного технологического процесса следят за соблюдением требований, предъявляемых к нему:

робот должен быть предназначен для выполнения функций соответствующих технологическому процессу;

должен обладать высокой перегрузочной способностью, т. е. отношение должно быть в пределах 3−4;

жесткие требования к массогабаритным и энергетическим характеристикам электродвигателя, это диктуется необходимостью перемещения рабочего органа ПР вместе с двигателем;

высокая точность позиционирования;

номинальная грузоподъемность;

соблюдение скоростных режимов перемещения заготовки.

Компоновка промышленного робота существенно зависит от схемы расположения двигателей привода звеньев манипулятора. Возможны две принципиально отличающиеся схемы промышленных роботов — с двигателями приводов на подвижных звеньях и с двигателями на основании робота, иногда применяется комбинированная схема. Наиболее часто применяется схема с силовыми двигателями, расположенными на подвижных звеньях руки и кисти робота. Эта схема достаточно удобна для программирования движений и управления ими. Если приводные двигатели расположены на основании робота, то программирование движений звеньев затрудняется из-за наличия планетарного механизма со сложной кинематической связью между углами поворота валов двигателей и относительными углами поворота звеньев руки, тем более, что при данной схеме конструкция самого манипулятора усложняется. В виду того, что наш технологический процесс ориентирован на то, чтобы манипулятор имел высокую степень маневренности, высокую точность позиционирования, легкость программирования движений звеньев, то остановимся на схеме манипулятора, у которого приводные двигатели расположены на подвижных звеньях руки робота.

Применение износостойких сплавов для повышения долговечности ...

... с трещинами в наплавленном слое, которые не оказывают существенного влияния на износостойкости - отсутствие трещин вдоль потока абразивных частиц. Практика показала, что для ... развитие технологии ручной электродуговой наплавки покрытыми электродами, обеспечивающей высокое свойства наплавленного металла. 1. Технологическая часть 1 Химический состав Низколегированные и углеродистые стали. Структура ...

Проанализировав технологический процесс, определив при этом наиболее подходящую схему манипулятора и соблюдая все требования, предъявляемые к ПР, остановимся на электромеханическом роботе Виктора Шеймана модели «Стенфорд Арм». Этот робот управляется от ЭВМ и может использоваться как для производственных, так и для научных целей. Каждое из исполнительных звеньев манипулятора робота приводится в движение системой электродвигатель-редуктор (волновой или червячный).

Манипулятор «Стэнфорд Арм» (рис. 1.1):

имеет шесть степеней свободы рабочего органа, не считая движения схвата;

пять движений исполнительного устройства вращательные, а шестое — линейное (продольное перемещение руки прямоугольного сечения, которое осуществляется в направляющих качения);

продольный ход руки 800 мм;

рабочей зоной является почти полная сфера диаметром 2000 мм;

грузоподъемность 5 кг;

предмет манипулирования может перемещаться рукой манипулятора из любой точки рабочего пространства в другую, наиболее удаленную, за 2 с;

максимальная линейная скорость рабочего органа манипулятора 5 м/с (обычно линейные скорости движения рабочего органа не превышают 1,1 м/с);

точность позиционирования 1 мм;

в цепях обратных связей управления всеми движениями рабочего органа манипулятора установлены потенциометры, оптические кодовые датчики или позиционные резольверы, а также аналоговые или числовые датчики скорости (в зависимости от назначения манипулятора).

По командам ЭВМ включаются приводные электродвигатели, изменяется скорость движения рабочего органа манипулятора, а также осуществляется его позиционирование (после торможения) в нужной точке рабочего пространства.

Рисунок 1.1 Внешний вид манипулятора «Стэнфорд Арм

Конструкция манипулятора «Стэнфорд Арм» показана на рис. 1.2 Манипулятор имеет шесть степеней свободы: плечо руки вращается в двух шарнирах, сама телескопическая рука 7 имеет одну степень свободы (линейное перемещение вдоль своей продольной оси), кисть руки — три вращающихся шарнира. На конце кисти установлен схват 19. Плечо поворачивается двумя малоинерционными электродвигателями 2 и 13. Выходные валы приводных электродвигателей 2 и 13 вращают трубчатые шарнирные валы 4 увеличенного диаметра через диски с фрикционными муфтами 5 и 11, которые отрегулированы на проскальзывание дисков при давлении на них, равном 120 МПа (12 кгс/мм ² ).

Электромагнитные тормоза 1, установленные на валах приводных электродвигателей 2 и 13, удерживают шарниры плеча в любом положении без вращения роторов электродвигателей. Эти шарниры смонтированы на стойке 14, приваренной к основанию 15. Валы 4 сделаны из алюминиевых труб и установлены в шарикоподшипниках, запрессованных в массивных втулках (аксиальный зазор в подшипниках выбирается пружинами).

Плавание. Старты. Повороты

... движений ногами и гребка рукой или гребка обеими руками. __ Рис. 5. Открытый плоский поворот при плавании на спине 39, Методы тренировки пловцов Основным условием в методике тренировки юных пловцов ... изучении техники старта важно помнить, что при прыжке со стартовой тумбочки необходимо использовать высокую поступательную скорость и после входа в воду не начинать движений ногами и руками срезу ...

Рука 7 смещена относительно первого шарнира плеча, поэтому стойка 14 не ограничивает поворота руки. Телескопический ход руки 600 мм, что позволяет изменять радиус действия руки от 150 до 750 мм. Рука 7 представляет собой трубу квадратного сечения 75×75 мм из алюминиевого сплава, двигающуюся в обойме 6 с шестнадцатью направляющими роликами 10, поверхность которых покрыта пластиком для уменьшения трения и износа. Рука 7 приводится в прямолинейное движение с помощью электродвигателя и двойной реечной зубчатой передачи, установленной вне квадратной трубы руки. В цепи обратной связи включены линейные потенциометры 18. На валах приводных электродвигателей установлены счетчики оборотов валов их роторов.

Конструкция трех поворотных шарниров кисти аналогична конструкции двух поворотных шарниров плеча руки 7 манипулятора, однако по размеру они меньше последних. Телескопическое движение руки 7 осуществляется от высокоскоростного электродвигателя и червячной передачей 8 (общее передаточное отношение 100:

1).

Этот двигатель рассчитан на работу в прерывистом режиме (тормоз установлен на оси ротора).

Линейный потенциометр работает с меньшей точностью, чем круговые потенциометры, установленные во вращающихся шарнирах плеча и кисти. Электродвигатель 2 имеет встроенный планетарный редуктор с зубчатыми колесами (диаметр кругового потенциометра в этом шарнире 38 мм).

Электродвигатель 13 через трубу вала 4 поворачивает верхний шарнир плеча относительно вертикальной оси, а электродвигатель 2 поворачивает через другой вал 4 обойму 6 с рукой 7 относительно горизонтальной оси. Обойма 6 представляет собой квадратную трубу с размером стороны 51 мм. Для улучшения динамических характеристик руки 7 схват 19 и кисть имеют противовес, не показанный на рис. 1.2 Пальцы схвата (рис. 1.2) оснащены тактильными датчиками и передвигаются параллельно друг другу для зажима или разжима детали (заготовки), которой манипулирует рука; при этом каждый палец скользит в двух направляющих. Пальцы приводятся в движение зубчатой передачей (колесо-рейка для каждого пальца) от электродвигателя. Кисть приводится в движение электродвигателем диаметром 22 мм с постоянными магнитами и редуктором (имеется небольшой тормоз на валу ротора).

В цепи обратной связи по положению кисти установлен многооборотный потенциометр. [4]

Рисунок 1.2 Конструкция манипулятора «Стэнфорд Арм»

а — конструктивная схема манипулятора;

б — поперечный разрез стойки и поворотных шарниров плеча (трех узлов) руки манипулятора;

в — продольный разрез телескопической руки и схвата;

г — кисть руки со схватом, оснащенным тактильными датчиками пальцев для определения силы сжатия детали пальцами схвата;

1 — тормоз FSOB; 2, 13, 17, 21, 22 — электродвигатели USM4; 3, 12, 16, 24 — механизмы приводов (волновые редукторы); 4 — вал; 5, 11 — предохранительные фрикционные муфты; 6 — обойма руки; 7 — рука манипулятора; 8 — электродвигатель и червячная передача; 9 — приводные рейки; 10 — направляющие ролики; 14 — стойка; 15 — основание; 18 — потенциометр; 19 — схват; 20 — балансирное устройство; 23 — шарнирный узел кисти.

2. Приближённая нагрузочная диаграмма

2.1 Определение сил и моментов, действующих в электроприводе

Основные допущения, принятые при расчете [2]:

уравновешивающие силы не учитываем;

рассчитываем силы и моменты для худшего случая, когда звенья расположены по одной прямой;

трение в элементах передач учитываем через КПД передачи;

сечение элементов принимаем постоянными с расположением максимума посередине.

Расчет статических нагрузок для поворота колонны манипулятора (рис 2.1) производится следующим образом:

Рисунок 2.1 Механизм поворота колонны

Основной статический момент будет создаваться на опорах, А и В:

М _ст =µ (R+R+R) R, (2.1)

где R — средний радиус подшипников;

R, R _, R-сила реакции на опорах, А и В;

µ — коэффициент трения, µ=0.05…0.08, принимаем µ=0.07.

Тогда R l -mg (l /2) — mg (l + l /2 ) — mg (l + l ) — F (l + l ) =0 (2.2)

где l — расстояние между опорами, А и В;

l , l — длины передней и верхней рук соответственно;

l — расстояние от опоры В до передней руки, м;

• m, m, m-массы передней и верхней рук, груза соответственно;

F-сила инерции, которая определяется по формуле:

F=щ ² ((m₂ l /2+m₃ (l + l / 2 ) +m_г (l + l )) =37.58Н (2.3)

где щ-угловая скорость, рад/с;

• тогда R=398.644 Н,

R-mg-mg-mg-mg=0, (2.4)

R=1450.4 Н,

R _AX = R-F=361.06Н (2.5)

Наружный, внутренний и средний диаметры колонны найдем из системы уравнений:

(2.6)

где с _ст =7900 (кг/м ³ ) плотность стали;

l ₁ -длина колонны, м;

• D=0.0334 м, d=0.2 672 м.

ГОСТ 7872–89

R _п =31 мм=0.031 м. [9]

Расчет момента инерции поворота колонны:

кг/м ^{2 (} 2.7)

Подставим полученные данные в формулу (2.1) и получим:

Динамический момент механизма рассчитываем по формуле:

(2.8)

Суммарный момент:

(2.9)

2.2 Определение составляющих времени нагрузочной диаграммы

Нагрузочная диаграмма характеризует зависимость вращательного момента, тока или мощности от времени, принятым за цикл работы.

Для того, чтобы построить нагрузочную диаграмму, рассмотрим, какие движения выполняет колонна в ходе технологического процесса:

поворот на 150 ⁰ от лотка с заготовками к станку;

поворот на 150 ⁰ от станка к лотку с обработанными деталями;

поворот на 300 ⁰ от лотка с деталями к лотку с заготовками;

Зная перемещения колонны за цикл работы, рассчитаем составляющие времени нагрузочной диаграммы.

Примем линейный закон изменения угловой скорости при разгоне и торможении механизма, тогда время разгона и торможения находим [2]:

(2.10)

где — максимальная скорость манипулятора робота

Угол поворота звена за время пуска и торможения определяется выражением:

рад (2.11)

Для удобства дальнейших расчетов переведем заданный угол поворота из градусов в радианы:

Рабочее время полного поворота колонны вычисляем по формуле:

(2.12)

Время цикла с учетом ПВ (продолжительность включения) будет определятся по формуле:

(2.13)

Суммарное время паузы определятся по формуле:

(2.14)

2.3 Построение нагрузочной диаграммы и ее анализ

Исходя из рассчитанных значений в пункте 2.2, построим нагрузочную диаграмму механизма, которая представлена на рисунке 2.2.

Глядя на приближённую нагрузочную диаграмму (рис 2.2) видно, что технологический процесс прост и около половины времени двигатель будет простаивать. Это даёт нам возможность выбрать двигатель, насчитанный на более низкую мощность, т.к. во время пауз двигатель будет охлаждаться. Но с другой стороны при повторно-кратковременном режиме с частыми пусками через двигатель будет течь высокий ток, что способствует его нагреву. Однако, при применении для управления двигателями частотных преобразователей, последние могут поддерживать в двигателе низкий пусковой ток. А также момент сопротивления при пуске почти не отличается от момента в установившемся режиме, что дает нам возможность использовать асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором.

Рис 2.2 Приближенная нагрузочная диаграмма колонны за цикл работы

M _ст , M_дин , M_сум — статический, динамический, суммарный моменты.

Нагрузочная диаграмма служит основой для предварительного выбора ЭД. [2]

По нагрузочной диаграмме механизма находим среднеквадратический суммарный момент:

Мср. сум. == 26.8664 Н*м (2.15)

где t _i -продолжительность интервалов диаграммы;

M _i -значение суммарного момента на i-ом интервале диаграммы.

Мощность рассчитывается с учётом требований технологического процесса. Электропривод должен обеспечивать нормальную работу при воздействии на него статических и динамических нагрузок.

Определяем номинальную мощность:

Рном= =26.8664 ВТ

При выборе двигателя руководствуемся тем, что привод работает в режиме S3 (повторно-кратковременный), и условием Рдв> Рном =26.8664 Вт.

3. Выбор и проверка электродвигателя

3.1 Предварительный выбор двигателя

Нагрузочная диаграмма служит основой для предварительного выбора двигателя. При выборе двигателя руководствуемся тем, что привод работает в режиме S3 (повторно-кратковременный, т. к t _ц <10 мин), и условием

Рдв> Рном =26.8664 Вт

Правильно выбранный ЭД должен обеспечить выполнение технологического процесса при наименьших затратах энергии, установленной мощности и эксплутационных затратах. опустим, при установке ЭД завышенной мощности увеличиваются первоначальные затраты, усложняется конструкция, с другой стороны выбор ЭД недо — статочной мощности приводит к потерям мощности, нагреву ЭД.

Основным критерием выбора мощности ЭД является его нагрев и ограничения по перегрузочной способности. Допустимая перегрузка определяется максимальным или критическим моментом. Второй вид ограничений, характерный для асинхронных короткозамкнутых ЭД являются ограничения по пусковому моменту, т. е. при включении ЭД пусковой момент должен превышать момент нагрузки, иначе пуск осуществить невозможно.

Выбор ЭД по мощности необходимо осуществлять в несколько этапов:

предварительный выбор ЭД;

выбранный ЭД необходимо проверить по нагреву, перегрузочной способности и условиям пуска;

в случае неудовлетворительного результата по какому-либо из параметров выбирают новый ЭД и повторяют расчет. [6]

Выбираем трёхфазный асинхронный двигатель серии 4А на 1500 об/мин A50A4У3 с короткозамкнутым ротором со следующими техническими данными, приведенными в таблице 3.1: [5]

Таблица 3.1 Основные характеристики двигателя

Номинальная мощность P ном , кВт	0.06
Номинальное скольжение s ном , %	8.1
Синхронная частота вращения n 0 , об/мин
Номинальный ток I ном , А	0.31
КПД, %
Cosц ном	0.6
Момент инерции двигателя Jдв, кг*м 2	0.29
л max =Mmax /Mном	2.2
л min =Mmin /Mном	1.2
л п =Мп /Mном
л i =Iп /Iном
Номинальное напряжение (фазное) u ф ном , В
Масса m, кг	3.3
Габ разм	Длина, мм
	Диаметр, мм

Некоторые, необходимые для дальнейших расчетов, характеристики не даны в справочнике, поэтому рассчитаем их:

об/мин, (3.1)

Н*м. (3.2)

Выбор ЭД произведен — 3-хфазный асинхронный ЭД с короткозамкнутым ротором 4АА50А4У3 с исполнением по степени защиты IP44 и способом охлаждения ICF0141, климатическим исполнением У3, регламентированным ГОСТом 15 150−69, т. е. данный ЭД предназначен для эксплуатации в районах с умеренным климатом.

Степень защиты определяет защиту обслуживающего персонала от соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями ЭД и защиту от попадания внутрь машины воды или другой жидкости или твердых тел. Чаще всего в промышленных роботах применяются закрытые ЭД, которые изолированы от внешних посторонних предметов, так и от капель воды или другой жидкости.

Конструктивными решениями для данного ЭД являются станина с продольными радиальными ребрами и наружный обдув, установленный на валу реверсивным центробежным вентилятором, защищенным кожухом, который служит одновременно для направления воздушного потока.

Рисунок 3.1 Асинхронный двигатель серии 4А с короткозамкнутым ротором

3.2 Расчет динамических параметров привода и уточненная нагрузочная диаграмма

Для того чтобы произвести проверку выбранного двигателя необходимо построить нагрузочную диаграмму привода, т. е. зависимость электромагнитного момента от времени

().

[2]

Это построение сводится к решению уравнения суммарного момент

(3.3)

где статический момент механизма, приложенный к валу двигателя,

— динамический момент на валу двигателя,

J — суммарный момент инерции.

(3.4)

где — передаточное число редуктора,

з _м =0.9 КПД редуктора дано в исходных данных к курсовому проекту;

(3.5)

где-номинальная угловая скорости электродвигателя

об/мин (3.6)

где — номинальная частота вращения электродвигателя;

Тогда получаем передаточное число:

В результате: H*м

(3.7)

где коэффициент, учитывающий момент инерции движущихся частей передаточного механизма (), принимаем д=1.2.

где допустимое угловое ускорения:

рад/c ² (3.8)

Тогда: H*м

Момент, развиваемый при пуске ЭД:

Н*м (3.9)

Момент, развиваемый при торможении ЭД:

Н*м (3.10)

Рассчитаем время, необходимое для разгона или остановки двигателя:

(3.11)

Исходя из рассчитанных моментов построим нагрузочную диаграмму электропривода, которая представлена на рисунке 3.2.

Рисунок 3.2 Нагрузочная диаграмма двигателя за цикл работы

3.3 Проверка выбранного двигателя

Упрощенная нагрузочная диаграмма ЭП используется для предварительной проверки ЭД по нагреву и перегрузочной способности. Для этого сначала определим режим работы ЭП — S3, т.к. t _ц ? 10 мин, т. е. данный ЭП работает в повторно-кратковременном режиме.

1) Для проверки двигателя по нагреву используется несколько методов:

метод средних потерь

методы эквивалентных величин (потерь мощности, тока, момента и мощности на валу ЭД)

Наиболее универсальным является метод средних потерь, т.к. в методах эквивалентных величин вводятся дополнительные ограничения, например метод эквивалентного момента применяется только для двигателей, работающих с постоянным магнитным потоком. Поэтому воспользуемся методом средних потерь, его сущность: ЭД выбран правильно, если средние потери двигателя, при этом средняя температура перегрева не должна превышать допустимую. [2]

Номинальные потери вычисляются по формуле:

кВт (3.12)

Средние потери за цикл:

(3.13)

где =0.7 и — коэффициенты ухудшения охлаждения при отключении двигателя и при пуске и при торможении соответственно;

и — потери энергии при пуске и торможении соответственно;

(3.14)

где — синхронная угловая скорость;

рад/с (3.15)

Подставляя полученные значения в формулу (3.14), получим:

(Дж)

Найдем потери мощности при установившемся движении:

(3.16)

гдеКПД при частичных нагрузках. Определяется по графику зависимости

представленный на рис 7.8 [6, стр.278]

Значение определяется по формуле:

(3.17)

По полученному значению по графику определяем, что =0.45

Тогда по формуле (3.16) находим:

Вт

Полученные значения подставляем в формулу (3.13), в результате:

где с

Вт

8.9244Вт < 60 Вт

Из этого неравенства следует, что двигатель прошел проверку по нагреву, т.к. его средние потери за цикл гораздо меньше номинальных потерь. Это можно объяснить тем, что мощность выбранного двигателя превышает расчетную.

Данный метод является приближенным, поскольку проверка ЭД по среднему значению превышения температуры не означает, что максимальное превышение температуры будет меньше допустимого.

2) Проверка на перегрузочную способность.

Должно выполняться условие [2]: ,

гдедопустимый коэффициент механической перегрузки, =2.2 [5];

— максимальный момент, который определяет перегрузочную способность асинхронного двигателя, ==0.6393 Н*м;

Неравенство верное, это означает, что двигатель прошел проверку по перегрузочной способности.

4. Определение основных характеристик привода

4.1 Построение и анализ механических характеристик

При рассмотрении работы ЭД, приводящего в действие производственный механизм, необходимо прежде всего выявить соответствие механических характеристик ЭД характеристике производственного механизма. Поэтому для правильного проектирования и экономической эксплуатации ЭП необходимо изучить эти характеристики.

Зависимость между приведенным к валу двигателя скоростью и моментом сопротивления механизма называют механической характеристикой производственного механизма, где M _c -момент сопротивления при угловой скорости щ.

Механические характеристики дают основные сведения об электромеханических свойствах приводов при изменении нагрузки в статических режимах работы. Чем больше значение имеет модуль жесткости, тем точнее поддерживается скорость ЭП при изменениях нагрузки и регулировании скорости.

Жесткость механической характеристики ЭП — отношение разности электромагнитных моментов, развиваемых электродвигательным устройством, к соответствующей разности угловых скоростей ЭП [7]:

(4.1)

Статизм привода или статическая ошибка — отноcительное снижение скорости ЭП под нагрузкой. Чем выше жесткость механической характеристики, тем меньше статизм привода. Если в процессе регулирования происходит уменьшение скорости холостого хода, то статизм ЭП увеличивается. Это обстоятельство является органическим недостатком регулируемого ЭП, ограничивающим диапазон регулирования.

Увеличение статической ошибки приводит к тому, что небольшие колебания момента сил сопротивления приводит к существенным колебаниям скорости, недопустимым с технологической точки зрения. Таким образом статизм механической характеристики обратно пропорционален модулю ее жесткости [8]:

(4.2)

Для вывода уравнения механической характеристики АД можно воспользоваться упрощенной схемой замещения (Г-образной), приведенной на рис. 4.1, где приняты следующие обозначения:

— первичное фазное напряжение;

— приведенный ток ротора;

— фазный ток статора;

— первичное и вторичное приведенные реактивные сопротивления рассеяния;

— активное и реактивное сопротивление контура намагничивания;

— первичное и вторичное приведенные активные сопротивления;

Рисунок 4.1 Упрощенная схема замещения асинхронного двигателя [7]

Т.к. данная схема замещения (рис 4.1) верна только для двигателей с достаточно большой мощностью, то построим приближенную механическую характеристику по нескольким основным точкам: [6]

1) Точка идеального холостого хода

М=0, s=0, n=n ₀ =1500 об/мин, где n₀ -синхронная частота вращения

2) Точка номинальной нагрузки

М=М _н =0.4158 Н*м, s=s_н =8.1%, n=n_ном =1378.5 об/мин

3) Критическая точка

М=М _кр , s=s_кр , n=n_кр , где

Н*м

₍ 4.3)

(4.4)

где ,

таким образом по формуле (4.4) получим:

или 54%

Подставив полученное значение в формулу (4.3), получим:

обмин

4) Пусковая точка

Н*м, s=1, n=0 обмин

В расчетах использованы коэффициенты, , которые взяты из для данного асинхронного двигателя (11, https:// ).

Для построения графика воспользуемся программой Excel. Для получения достоверной механической характеристики в диапазоне воспользуемся формулой Клосса, а в диапазоне 1> формулой Чекунова. [2]

Формула Клосса: (4.5)

Формула Чекунова: (4.6)

полное сопротивление короткого замыкания и номинальный ток

Ом (4.7)

приведенное активное сопротивление фазы ротора

(4.8)

где (4.9)

(4.10)

активное сопротивление фазы статора

(4.11)

где

(коэффициент мощности при пуске), — отношение потерь в обмотке статора при номинальной нагрузке к полным номинальным потерям =0.3

(4.12)

Н*м (4.13)

(4.14)

Таким образом, подставляя все полученные данные в формулы (4.5) и (4.6) получим:

1)

2)

Таблица 4.1 Полученные значения исследуемых величин

s	M	n	w
0,000	0,000
0,030	0,135		152,29
0,060	0,258		147,58
0,090	0,367		142,87
0,120	0,463		138,16
0,150	0,547		133,45
0,180	0,619		128,74
0,210	0,680		124,03
0,240	0,732		119,32
0,270	0,776		114,61
0,300	0,811		109,9
0,330	0,840		105, 19
0,360	0,863		100,48
0,390	0,881		95,77
0,420	0,895		91,06
0,450	0,904		86,35
0,480	0,910		81,64
0,510	0,914		76,93
0,540	0,915		72,22
0,570	0,917		67,51
0,600	0,917		62,8
0,630	0,916		58,09
0,660	0,913		53,38
0,690	0,908		48,67
0,720	0,903		43,96
0,750	0,896		39,25
0,780	0,890		34,54
0,810	0,882		29,83
0,840	0,875		25,12
0,870	0,867		20,41
0,900	0,859		15,7
0,930	0,851		10,99
0,960	0,842		6,28
0,990	0,834		1,57

Рисунок 4.2 Естественная механическая характеристика Учитывая, что (4.15)

(4.16)

Рисунок 4.3 Зависимость w=f (M)

Полученные характеристики, состоят из двух частей:

нерабочая часть характеристики при S< S _K , соответствующей пусковому режиму.

рабочей части характеристики при S _K

Определим жесткость механической характеристики и статизм привода по формулам (4.1) и (4.2), а также с учетом полученных графиков (рис. 4.2 и рис. 4.3):

— жесткость механической характеристики на линейном участке Для привода допустимым является статизм порядка 2%. Таким образом, приходим к выводу, что при данном выбранном двигателе статизм на линейном участке превышает норму. Следовательно, необходимо использовать систему регулирования, содержащую ряд обратных связей, позволяющих достичь нужной точности позиционирования и поддержания нужной скорости при различной нагрузке на валу двигателя.

Задача расчета состоит в ограничении отклонений пути торможения от его среднего значения допустимыми пределами. [2]

Под точностью остановки электропривода понимают точность останова рабочего органа механизма, приводимого электроприводом. Точность остановки оценивают величиной максимально возможного смещения (линейного или углового) остановленного рабочего органа от заданной (расчетной) точки (или положения) остановки.

Команда на торможение ЭП обычно подается в схему автоматически, за время от момента подачи команды на торможение до полной остановки ЭП рабочий отган проходит расстояние s _т . Угловое перемещение двигателя ц_т , соответствующее расстоянию s_т , в общем случае складывается из составляющих .

— путь, проходимый приводом за абсолютное время срабатывания аппаратуры;

гдеугловая скорость ЭП;

— время срабатывания электрических аппаратов

— путь, проходимый за время работы ЭД на тормозной характеристике;

— путь, проходимый за время действия механического тормоза, эта составляющая обычно мала по сравнению с и, поэтому в большинстве случаев ее можно не рассчитывать.

Т.к. во время торможения скорость ЭП снижается линейно от щ _ном до 0, то среднее значение скорости при торможении .

М _дин =const, -время торможения находится из уравнения движения:

(4.17)

(4.18)

(4.19)

В связи с возможным разбросом действительных значений, , и М _дин от их средне-расчетных значений путь может колебаться от до. Точность остановки ЭП оценивают величиной:, т. е. расчетную точку остановки располагают в середине зоны точности. В задании на проектирование эта величина указана как допустимая неточность позиционирования ,

Действительные значения составляющих представляются через их средние значения и отклонения от этих средних значений:

С учетом выше-записанных выражений запишем уравнение:

(4.20)

Из уравнения (4.20) найдем среднюю угловую скорость остановки ЭП, т. е. такую скорость, что от нее до полной остановки ЭП вал ЭД повернется на определенный заданный угол с допустимой ошибкой, которая оказывает наибольшее влияние на неточность остановки. Для расчета примем:

t _ср =0,2.0.3с, принимаем t _ср =0,2 с,

=0,2.0,5с, принимаем =0,35,=0,1.1,15, принимаем =0,1.

При этом надо иметь ввиду, что чем меньше, тем жестче характеристика, которую трудно бывает получить; в тоже время выбор >0.5 нежелателен из-за слишком мягкой характеристики.

Средние значения величин находим по формулам:

(4.21)

гдекоэффициент, учитывающий момент инерции движущихся частей передаточного механизма =1.1…1.3, =1.24

• момент инерции вращающихся частей.

(4.22)

Перепад моментов инерции:

(4.23)

Среднее значение момента инерции:

(4.24)

Аналогично для динамического момента:

; (4.25)

; (4.26)

; (4.27)

• (4.28)

Подставляя расчетные данные в уравнение (4.20) и решая квадратное уравнение относительно щ _ср , находим:

=0.785 радс

Определим среднюю угловую скорость для точной остановки вала ЭД:

(4.29)

Рассчитав, находим отклонение угловой скорости:

Диапазон регулирования скорости в схеме привода определится по формуле:

(4.30)

В заключении можно сделать вывод о том, что можно обеспечить требуемую точность остановки рабочего органа механизма в заданной позиции при правильном выборе средней остановочной скорости и обеспечения высокой точности стабилизации этой скорости. Требование автоматического точного останова ЭП определяет необходимый диапазон регулирования скорости ЭП при заданных пределах изменения нагрузки и других возмущающих факторах.

4.3 Расчет и анализ переходных процессов

Переходным или динамическим режимом электропривода называется режим работы при переходе из одного установившегося состояния привода к другому, происходящему во время пуска, торможения, реверсирования и резкого приложения нагрузки на валу. Эти режимы характеризуются изменениями ЭДС, угловой скорости, момента и тока.

Изучение переходных режимов электропривода имеет большое практическое значение. Результаты их расчетов позволяют правильно определить мощность электродвигателей и аппаратуры, рассчитать систему управления, оценить влияние работы электропривода на производительность и качество работы производственных механизмов.

В переходном режиме электропривода одновременно и взаимосвязано между собой действуют переходные механические, электромагнитные и тепловые процессы. При быстро протекающих процессах изменение теплового состояния электропривода в большинстве случаев не оказывает существенного влияния на другие процессы, поэтому в дальнейшем при изучении переходных режимов в электроприводах изменение теплового состояния двигателя не учитывается. В этом случае имеют в виду протекание только механических и электромагнитных переходных процессов, в совокупности называемых электромеханическим переходным процессом. [7]

Такие оценки помогают в условиях наладки и эксплуатации оперативно анализировать работу ЭП, а при проектировании и исследовании ЭП контролировать и правильно понимать физическую суть математических результатов, выдаваемых ЭВМ. [1]

В проекте переходные процессы рассчитывают за цикл нагрузочной диаграммы. Методика расчета зависит от систем ЭП, вида механической характеристики ЭД, характера статического момента, учета постоянных времени.

Результатом расчета переходных процессов является зависимости угловой скорости и момента от времени, т. е.

Характер переходного процесса в общем случае зависит от характера управляющего воздействия и от инерционности ЭП (электромеханическая Т _м и электромагнитных Т_э постоянных времени).

Примем, что механическая характеристика линейна при плавном изменении управляющего воздействия и на отдельных интервалах технологического процесса. При плавном изменении управляющего воздействия можно принять Т _э =0 и рассчитывать только механический переходной процесс. Данный подход к расчету переходных процессов применима для ЭП переменного тока ПЧ-АД (преобразователь частоты-ассинхронный двигатель).

Рассмотрим случай, когда управляющее воздействие изменяется по линейному закону, а пуск и торможение осуществляется при активном статическом моменте.

Моменты приложенные к механической системе со стороны двигателя, называется движущими, со стороны нагрузки — момента сопротивления Моменты сопротивления разделяются на активное и реактивное. Активные — обусловлены воздействием на электромеханическую систему привода внешних сил. Эти моменты не зависят т направления движения и, как правило, не зависят от скорости. Реактивные моменты возникают как реакция на движение исполнительного органа привода. Они обусловлены силами трения и резания. Реактивные моменты всегда действуют противоположно движению. При изменении направления движения реактивные моменты изменяют знак.

1) Пуск при активном статическом моменте.

_0нач = 0 заданная скорость при t=0,_нач = 0 начальная скорость двигателя;

а) Уравнения для скорости и момента двигателя на интервале t ₀ >t>0 имеют вид:

₍ 4.30)

(4.31)

б) На интервале t ₀ +3T_M >t>t₀ имеем:

_{, (} 4.32), (4.33)

Найдем начальные условия для расчета переходных процессов:

электромеханическая постоянная времени:

(4.34)

гдесуммарный, приведенный к валу двигателя, момент инерции ЭП;

— жесткость механической характеристики, которая была определена в пункте 4.1;

с

время пуска:

с (4.35)

значение углового ускорения:

(4.36)

статическое падение скорости двигателя:

рад/c (4.37)

2) Торможение при активном статическом моменте.

а) на интервале времени t ₀ >t>0:

₍ 4.38)

(4.39)

б) на интервале t ₀ +3T_M >t>t₀

После окончания линейного изменения скорости, то есть

₍ 4.40)

(4.41)

Задаем шаг времени и строим графики переходных процессов с помощью программы Excel, пользуясь формулами (4.30) — (4.41) для расчетов.

По значениям, взятым из таблицы 4.2, строим графики зависимостей и при пуске, представленные на рисунках (4.4) — (4.5).

Рисунок 4.4 Переходной процесс угловой скорости при пуске

Рисунок 4.5 Переходной процесс момента при пуске

Таблица 4.2 Результаты расчетов переходных процессов при пуске

t	w	M
		0,3 192
0,015	0,915 613	0, 204 792
0,03	3,892 294	0,31 452
0,045	8,177 211	0,384 169
0,06	13,29 251	0,428 377
0,075	18,93 489	0,456 438
0,09	24,91 182	0,474 249
0,105	31,1011	0,485 554
0,12	37,42 517	0,49 273
0,135	43,8348	0,497 285
0,15	50,29 873	0,500 176
0,165	56,79 713	0,502 011
0,18	63,31 741	0,503 176
0, 195	69,85 158	0,503 915
0,21	76,39 456	0,504 384
0,225	82,94 314	0,504 682
0,24	89,49 526	0,504 871
0,255	96,4 965	0,504 991
0,27	102,6055	0,505 068
0,285	109,1622	0,505 116
0,3	115,7195	0,505 147
0,315	122,2771	0,505 166
0,33	128,835	0,505 179
0,345	128,835	0,33 014
0,36	128,835	0,33 009
0,375	128,835	0,33 005
0,39	128,835	0,33 003
0,405	128,835	0,33 002
0,42	128,835	0,33 001

Таблица 4.3 Результаты расчетов переходных процессов при торможении

t	w	M
	127,815	0,033
0,015	126,5267	— 0,13 948
0,03	123,3135	— 0,24 896
0,045	118,8784	— 0,31 844
0,06	113,6678	— 0,36 255
0,075	107,965	— 0,39 055
0,09	101,9496	— 0,40 832
0,105	95,73 599	— 0,4196
0,12	89,39 645	— 0,42 676
0,135	82,97 701	— 0,4313
0,15	76,50 684	— 0,43 419
0,165	70,448	— 0,43 602
0,18	63,48 169	— 0,43 718
0, 195	56,94 593	— 0,43 792
0,21	50,40 194	— 0,43 839
0,225	43,85 272	— 0,43 868
0,24	37,30 018	— 0,43 887
0,255	30,74 554	— 0,43 899
0,27	24,18 956	— 0,43 907
0,285	17,63 274	— 0,43 912
0,3	11,7 537	— 0,43 915
0,315	4,517 668	— 0,43 917
0,33	— 2,4 026	— 0,43 918
0,345	— 1,1 958	0,505 186
0,36	— 1,1 974	0,505 191
0,375	— 1,1 983	0,505 195
0,39	— 1,1 989	0,505 197
0,405	— 1,1 993	0,505 198
0,42	— 1,1 996	0,505 199

По значениям, взятым из таблицы 4.3, строим графики зависимостей и при торможении, представленные на рисунках (4.6) — (4.7).

Рисунок 4.6 Переходной процесс угловой скорости при торможении Рисунок 4.7 Переходной процесс момента при торможении Анализируя электромеханические переходные процессы ЭП при плавном управляющем воздействии, можно прийти к выводу, что электромагнитные процессы оказывают заметное влияние на общий характер переходного процесса ЭП, причем степень этого влияния зависит от вида управляющего воздействия и, естественно, от параметров ЭП. [13]

5. Выбор комплектного ЭП

5.1 Обзор современных электроприводов и их анализ

Современный электропривод представляет собой конструктивное единство электромеханического преобразователя энергии (двигателя), силового преобразователя и устройства управления. Он обеспечивает преобразование электрической энергии в механическую в соответствии с алгоритмом работы технологической установки. Сфера применения электрического привода в промышленности, на транспорте и в быту постоянно расширяется. Следовательно, эффективность энергосберегающих технологий в значительной мере определяется эффективностью электропривода. Разработка высокопроизводительных, компактных и экономичных систем привода является приоритетным направлением развития современной техники.

Последнее десятилетие ознаменовалось значительными успехами силовой электроники было освоено промышленное производство биполярных транзисторов с изолированным затвором (IGBT), силовых модулей на их основе (стойки и целые инверторы), а также силовых интеллектуальных модулей (IPM) с встроенными средствами защиты ключей и интерфейсами для непосредственного подключения к микропроцессорным системам управления. Рост степени интеграции в микропроцессорной технике и переход от микропроцессоров к микроконтроллерам с встроенным набором специализированных периферийных устройств, сделали необратимой тенденцию массовой замены аналоговых систем управления приводами на системы прямого цифрового управления.

Под прямым цифровым управлением понимается не только непосредственное управление от микроконтроллера каждым ключем силового преобразователя (инвертора и управляемого выпрямителя, если он есть), но и обеспечение возможности прямого ввода в микроконтроллер сигналов различных обратных связей (независимо от типа сигнала: дискретный, аналоговый или импульсный) с последующей программно-аппаратной обработкой внутри микроконтроллера. Таким образом, система прямого цифрового управления ориентирована на отказ от значительного числа дополнительных интерфейсных плат и создание одноплатных контроллеров управления приводами. В пределе встроенная система управления проектируется как однокристальная и вместе с силовым преобразователем и исполнительным двигателем конструктивно интегрируется в один целый модуль движения.

Тенденции развития электропривода:

1) неуклонно снижается доля систем привода с двигателями постоянного тока и увеличивается доля систем привода с двигателями переменного тока. Это связано с низкой надежностью механического коллектора и более высокой стоимостью коллекторных двигателей постоянного тока по сравнению с двигателями переменного тока.

2) преимущественное применение в настоящее время имеют привода с короткозамкнутыми асинхронными двигателями. Большинство таких приводов (около 80%) нерегулируемые. В связи с резким удешевлением статических преобразователей частоты доля частотно-регулируемых асинхронных электроприводов быстро увеличивается.

3) естественной альтернативой коллекторным приводам постоянного тока являются привода с вентильными, т. е. электронно-коммутируемыми двигателями. В качестве исполнительных бесколлекторных двигателей постоянного тока (БДПТ) преимущественное применение получили синхронные двигатели с возбуждением от постоянных магнитов или с электромагнитным возбуждением (для больших мощностей).

Этот тип привода наиболее перспективен для станкостроения и робототехники, однако, является самым дорогостоящим. Некоторого снижения стоимости можно добиться при использовании синхронного реактивного двигателя в качестве исполнительного.

4) привод на основе вентильно-индукторного двигателя (ВИД).

Двигатели этого типа просты в изготовлении, технологичны и дешевы. Они имеют пассивный ферромагнитный ротор без каких-либо обмоток или магнитов. Вместе с тем, высокие потребительские свойства привода могут быть обеспечены только при применении мощной микропроцессорной системы управления в сочетании с современной силовой электроникой. Усилия многих разработчиков в мире сконцентрированы в этой области. Для типовых применений перспективны индукторные двигатели с самовозбуждением, а для тяговых приводов индукторные двигатели с независимым возбуждением со стороны статора. В последнем случае появляется возможность двухзонного регулирования скорости по аналогии с обычными приводами постоянного тока.

Рассмотрим на какие классы можно разбить приводы по видам регулирования:

нерегулируемыми

регулируемыми

следящими

программно-управляемыми

Программа представляет собой последовательность траекторий (или законов) движения производственного механизма, воспроизводимых приводом.

адаптивными

Существует также классификация электропривода по характеру взаимодействия между электродвигателями и механической системой станка и ПР.

групповой

индивидуальном

взаимосвязанный

Требования к электроприводам ПР.

Основные технические и эксплуатационные требования к электроприводам ПР в значительной степени соответствуют, принятым за основу для следящих приводов металлорежущих станков с ЧПУ.

Однако существует ряд дополнительных специфических особенностей, характерных только для приводов ПР.

Важнейшим из них является требование к минимизации массогабаритных показателей, т. е. повышение удельной мощности, которая должна достигать 150 Вт/кг во всём диапазоне мощностей (0−7500Вт).

Кроме того, приведённые моменты инерции подвижных элементов изменяются в более широком диапазоне, чем аналогичные параметры в металлорежущих станках. Требование по надёжной фиксации в случае аварийного отключения питающего напряжения (введение в состав привода электромагнитного тормоза).

Для лучшего понимания принципов, лежащих в основе электронных систем регулирования скорости вращения, напомним устройство асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором — наиболее массового, повсеместно применяемого типа электродвигателя. Достаточно сказать, что суммарный объем электроэнергии, используемой для приведения в движение всех приводов с асинхронными двигателями, составляет более 50% всей потребляемой электроэнергии. Такой двигатель имеет неподвижный статор с обмотками, образующими полюса, и подвижный короткозамкнутый ротор. При приложении к статорным обмоткам электродвигателя трехфазного напряжения статорными токами, сдвинутыми относительно друг друга на 120 градусов, формируется вращающееся магнитное поле статора. Это поле индуцирует в роторе токи, порождающие собственное поле ротора, которое вращается синхронно с полем статора и образует общий вращающий поток двигателя. В результате взаимодействия токов ротора с магнитным потоком возникают действующие на проводники ротора механические силы и вращающий электромагнитный момент. При этом для создания момента необходимо, чтобы статорное поле вращалось со скоростью выше частоты вращения ротора. Эта разница в скорости вращения называется скольжением. Скорость ротора асинхронного электродвигателя можно регулировать изменением частоты питающего напряжения, амплитуды питающего напряжения, числа пар полюсов статора. Для изменения скорости вращения асинхронного электродвигателя наиболее широко используются устройства, позволяющие менять частоту подводимого напряжения — полупроводниковые преобразователи частоты. В простейшем случае частотного регулирования управление скоростью вращения осуществляется путем изменения частоты и амплитуды напряжения трехфазного источника питания.

Как известно, регулирование скорости асинхронного двигателя изменением частоты подводимого к статору напряжения возможно как в сторону снижения скорости, так и в сторону увеличения скорости выше номинальной.

При регулировании частоты вниз от номинальной можно выбрать такой закон частотного управления (соотношение между частотой и амплитудой питающего напряжения, подводимого к статору асинхронного двигателя), что магнитный поток машины будет поддерживаться неизменным.