Сушилка с «кипящим» слоем для сушки глины в производстве кирпича полусухого прессования мощностью 35 миллионов штук/год

метки: Сушилка, Кипеть, Сушка, Материал, Установка, Частица, Количество, Площадь

Сушка процесс удаления влаги из материала путем испарения ее и отвода образующихся паров. Для сушки необходимо к высушиваемому материалу подводить теплоту, за счет которой происходит испарение влаги. Сушка широко применяется при хранении сырья, промышленной переработки сельскохозяйственного сырья и производстве пищевых продуктов, а также как метод сохранения готовых продуктов и их более дешевой транспортировки.

В технике сушке подвергается множество материалов, различающихся химическим составом, дисперсностью и структурой, адгезионными свойствами и термочувствительностью, содержанием и формой связи влаги с материалом и другими свойствами.

Сушка является сложным массообменным процессом.скорость сушки во многих случаях определяется скоростью внутридиффузионного переноса влаги в твердом теле. Выбор метода сушки и типа сушилки осуществляется на основе комплексного анализа свойств пищевых материалов как объектов сушки. Наиболее важными отличительными свойствами пищевых материалов, которые следует учитывать при выборе метода сушки, являются низкая термостойкость, склонность к окислению и деструкции; склонность к короблению и потере товарного вида; неоднородность материала по начальному содержанию воды; наличие активных и биохимических и химически активных веществ и ряд других особенностей.

Требования, предъявляемые к выбору рационального метода сушки и типа сушилки, заключается в достижении наивыгоднейших технико-экономических показателей работы сушилки при получении продукта с заданными свойствами. Обеспечении надежности работы, снижении или исключении газовых выбросов в атмосферу. Выбор метода сушки и типа сушилки осуществляется на основе комплексного анализа свойств пищевых материалов как объектов сушки.

1. Описание работы сушилки

Сушка материалов происходит в так называемом «кипящем слое» зернистого материала, когда под действием восходящего потока газа (сушильного агента) частицы слоя переходят во взвешенное состояние. Процесс в кипящем слое позволяет значительно увеличить поверхность контакта между частицами материала и сушильным агентом, интенсифицировать испарение влаги из материала и сократить (до нескольких минут) продолжительность сушки. Сушилки с кипящим слоем в настоящее время успешно применяются не только для сушки сильносыпучих зернистых материалов (например, минеральных и органических солей), но и материалов, подверженных комкованию, а также пастообразных материалов, растворов, расплавов и суспензий. Конструкции сушильных аппаратов данного класса весьма разнообразны и зависят в основном от характеристик высушиваемого материала. Наиболее распространены однокамерные сушилки непрерывного действия. Высушиваемый материал подается из бункера питателем в слой материала, «кипящего» на газораспределительной решетке в камере сушилки. Сушильный агент — горячий воздух или топочные газы, разбавленные воздухом, который подается в смесительную камеру вентилятором,— проходит с заданной скоростью через отверстия решетки и поддерживает на ней материал в кипящем (псевдоожиженном) состоянии.

Барабанная сушилка (2)

... поверхностных работ. барабанный сушилка вентиляционный привод 1. Литературный обзор по теории и технологии процесса сушки материалов Сушка-это процесс удаления из материалов влаги, обеспечиваемый ее испарением и отводом образовавшихся паров. Сушка материалов и ...

Высушенный материал ссыпается через штуцер несколько выше решетки и удаляется транспортером. Отработанные газы очищаются от унесенной пыли в циклоне и батарейном пылеуловителе, после чего выбрасываются в атмосферу. В сушилках этого типа с цилиндрическим корпусом наблюдается значительная неравномерность сушки, обусловленная тем, что при интенсивном перемешивании в слое время пребывания отдельных частиц существенно отличается от его среднего значения. Поэтому применяют сушилки с расширяющимся кверху сечением, например коническим. Скорость газа внизу камеры должна превышать скорость осаждения самых крупных частиц, а вверху быть меньше скорости осаждения самых мелких частиц. При такой форме камеры достигается более организованная циркуляция твердых частиц, которые поднимаются в центре и опускаются (в виде менее разреженной фазы) у периферии аппарата. Благодаря снижению скорости газов по мере их подъема улучшается распределение частиц по крупности и уменьшается унос пыли. Это, в свою очередь, повышает равномерность нагрева (более мелкие частицы, поднимающиеся выше, находятся в области более низких температур) и позволяет уменьшить высоту камеры. В промышленности используются также многокамерные сушилки состоящие из двух и более камер, через которые последовательно движется высушиваемый материал. Камеры располагаются либо рядом, либо одна над другой. Многокамерные сушилки более сложны по конструкции (и соответственно в эксплуатации), требуют больших удельных расходов сушильного агента и электроэнергии. Кроме того, процесс в них труднее поддается автоматизации. Применение многокамерных сушилок целесообразно лишь для материалов со значительным сопротивлением внутренней диффузии влаги, требующих длительной сушки, а также для материалов, нуждающихся в регулировании температурного режима сушки (во избежание перегрева).

В них удобно совмещать процессы сушки и охлаждения материала. Для материалов, мало чувствительных к нагреву, применяют двух- и трехсекционные ступенчато-противоточные сушилки с кипящим слоем. За счет противотока материала и сушильного агента достигается более высокая степень насыщения газа влагой, но высушенный материал соприкасается с наиболее горячим теплоносителем. Для регулирования температуры нагрева в слой материала в секциях помещают змеевики. В таких сушилках выгрузка высушенного материала производится над слоем через переточные патрубки. Чтобы избежать чрезмерного увеличения гидравлического сопротивления, высоту кипящего слоя в сушилках непрерывного действия поддерживают в пределах 0,4 — 0,7 кПа (400—700 мм в ст ) в зависимости от свойств высушиваемого материала. С помощью сушилок с кипящим слоем при рациональном аппаратурном оформлении процесса достигается экономичная сушка с высоким влагосъемом с единицы объема сушильной камеры. Поэтому при сушке некоторых продуктов (например, солей) сушилки с кипящим слоем вытесняют барабанные и менее эффективные сушилки других типов. В определенных условиях значения напряженности по влаге при сушке некоторых продуктов в промышленных непрерывно действующих сушилках с кипящим слоем достигают 1250 кг/(м3 час).

К недостаткам сушилок кипящего слоя следует отнести трудность управления процессом — чрезмерное увеличение расхода влажного материала или понижение температуры сушильного агента приводит к слипанию материала, образованию застойных зон в аппарате, препятствующих прохождению газа и повышению гидравлического сопротивления сушильного агрегата. Аппараты кипящего слоя трудно масштабируются — наиболее эффективно работают сушилки небольшого размера, крупные сушилки требуют секционирования для равномерного распределения материала на решетке.

2. Исходные и дополнительные данные для расчетов

Заданная производительность кирпичного завода — 35 млн. шт. в год. Топливо, используемое для обжига, — уголь. В качестве топлива для сушилки принимаю уголь марки «ПС» Кемеровского месторождения.

Химический состав

C г	H г	O г	N г	S г	Сумма
86,0	5,0	6,3	2	0,7	100%

Содержание золы — A ^с = 16,0% — по данным ВТИ

Содержание влаги — W ^р = 9,0% — по данным ВТИ

Коэффициент избытка воздуха — б=1,2 — по характеристике горелки

Температура воздуха, поступающего на горение (по показателям работы топливо-подготовительного оборудования) — t _в = 400 °C

Влагосодержание воздуха (среднее влагосодержание атмосферного воздуха на расчетный период) — d = 10 г/кг

Обжигаемый материал — кирпич керамический одинарный с размерами 250*120*65 мм. Масса одного кирпича-сырца m _из = 4,3 кг. Остаточная влажность сырца W = 8 %. Отходы в обжиге Б = 2 %. Химический состав глины, % по массе: SiO₂ — 72,3; А1₂ О₃ — 12,3; Fe₂ O₃ — 4; СаО — 1,5; MgO — 1,4; К₂ О -2,2; Na₂ O — 0,8; ППП = 5,5.

3. Технологический расчет, Годовой фонд рабочего времени:

При трехсменном режиме работы, без выходных дней, с двухнедельной остановкой на капитальный ремонт, число рабочих суток в году составит n _сут =350. Продолжительность рабочей смены составляет 8 часов.

Ф _год = 350*3*8 = 8400 ч.

Часовая производительность завода по изделиям:

П _ч = П_год /Ф_год = 35000000/8400 = 4167 шт./ч.

Часовая производительность завода по массе:

П _ч.м. = П_ч * m_из = 4167*4= 16668 кг/ч.

4. Расчет материального и теплового балансов установки

Материальный баланс составляется для определения количества влаги, удаляемой из материала в процессе сушки.

Материальный баланс по всему количеству влаги:

G ₁ = G_{2 *} (1 — w₂ /100) _* (1 — w₁ /100) = 18000 * (1 — 1/100)/(1 — 15/100) = 20964,71 кг/ч

Где G 1 и G2 — расходы влажного и высушенного материалов, кг/ч

w ₁ и w₂ — начальная влажность и конечная влажность материала.

G ₁ = G₂ + W W = G₁ — G₂ = 20964,71 — 18000 = 2964,71 кг/ч

W — влага, удаленная во время сушки, кг/ч

5. Тепловой баланс установки

L _с.а. ^теор. <L_с.а. ^факт. ; кг с. а./ час

G ₂ =w₁ /100+ L_с.а. ^теор. * d₁ /100= w₂ /100+ L_с.а. ^теор. * d₂ /100.

G ₂ [(w₂ + w₁ )/100)= L_с.а. ^теор [(d₂ — d₁ )/1000]=B; кг вл./ час

18000*0,14 = L _с.а. ^теор [(d₂ — d₁ )/1000]

B=2520 кг вл./ час

из I-d диаграммы d ₁ =42г/кг d₂ =248г/кг, где d-влагосодержание сухого воздуха.

L _с.а. ^теор = (2530*1000)/(248-42)= 12233 кг.с.а./час

Рисунок 1 — Теоретический и действительный процесс сушки в I-d диаграмме.

6. Ориентированный расчет основных размеров установки

В данном случае определяются следующие конструктивные размеры: площадь газораспределительной решетки, диаметр решетки, высоту псевдоожиженного слоя, высоту сепарационного пространства, общую высоту аппарата и диаметр сепарационного пространства.

Площадь решетки:

F = L _с.а. ^теор /(_{опт * в} ) = 12233/(0,15 _* 0,62) = 131537,6 м²

Из полученных расчетов следует, что при сушке такого материала используется несколько сушилок.

Где _опт — оптимальная скорость сушильного агента, м/с

_т — плотность сушильного агента при t_ср , кг/м³ равной 0.62

Оптимальная скорость сушильного агента:

_опт = Re_в /(_в d) = 2,26 _* 2,86 _* 10^-5 /(0,62 _* 7 _* 10^-4 ) = 0,15 м/с

где Re — критерий Рейнольдса;

_в — динамическая вязкость сушильного агента при t_ср , Па_* с равной2.86*10^-5

d — эквивалентный диаметр частиц, м равной 7*10 ^-4

Re = Ar/(1400 + 5.22 _* Ar^0.5 ) = 3900/(1400 + 5.22 _* 3900^0.5 ) = 2,26

Ar — критерий Архимеда.

Ar = d ³ _{* в * *} g/_в ² = 7 _* 10^-12 _* 0.62 _* 1500 _* 10/(2,86 _* 10^-5 )² = 3900

Где — плотность твердых частиц, кг/м ³ равной 1500

Диаметр решетки:

D _р = (4F/)^0,5 = 409,3 м

Высота псевдоожиженного слоя:

h = 4 _* h_сл = 0,1 _* 4 = 0,4 м

h _сл = 20 _* d_отв = 20 _* 0,005 = 0,1м

где d _отв — диаметр отверстий решетки, м равной 5 мм.

Высота сепарационного пространства:

h _сеп = (4-6) _* h = 5 _* 0,4 = 2 м

Общая высота аппарата (над решеткой):

Н = h + h _сеп = 0,4 + 2 = 2,4 м

Площадь сечения сепарационного пространства:

F _сеп = 1,1 _* F _{* опт} /_вит = 1,1 _* 131537,6 _* 0,15/0,75 = 28938,3 м²

Где _вит — скорость витания твердых частиц, м/с

При Re > 1000

_вит = 5,2(d/_в )^0.5 = 5,2*(7*10^-4 *1500/0.62)^0.5 = 6,8 м/с

Рабочую скорость _вит ^I сушильного агента выбирают в пределах от _опт до _вит . Эта скорость зависит от предельного числа псевдоожижения K_пр =_вит /_опт ; при K_пр более 40-50 рабочее число K_пр ^I =_вит ^I /_опт рекомендуется выбирать в интервале от 3 до 7.

_вит ^I = K_пр ^I _опт =5*0,15= 0,75 м/с

Диаметр сепарационного пространства:

D _сеп = (4F_сеп /) ^0,5 = (4*28938,3/3,14)^0,5 = 192 м.

Основные размеры:

h _сеп =2 м;

D _сеп = 2,5 м;

D _р = 8 м;

Н =2,4 м

Количество применяемых установок равно 79 штук.

Д=(Q _окр.ср . + Q _мат )/ L_с.а. ^теор

Q _мат = G₂ с Дt, где с-теплоемкость материала ; Дt-разница между начальной и конечной температур материала.

Q _мат = 18000*0,75*175=2362500 кДж/час

Q _окр.ср .=k F^I (t-t₀ ) или Q _окр.ср .= q F^I .

F ^I — площадь наружной поверхности, м²

F ^I = [(a+b)/2]h,

где a= 8*3,14*79= 1984,48 м

b=2,5*3,14*79=620,15 м

h=2,4 м

F ^I = [(1984,48+620,15)/2]*2,4= 2604,63 м² .

Q _окр.ср .= 165*2604,63= 429763,95 кДж/час.

Д=(429763,95 + 2363500)/ 12233= 228,3 кДж/кг.с.а.

L _с.а. ^факт. =B [1000\(d_{c 3} -d₁ )]=2520[1000\(192-42)]=16800 кг с. а./ час

L _с.а. ^теор. <L_с.а. ^факт. ;

Q _сушки ^факт = L_с.а. ^факт (Ј_B -Ј_{c 3} )=16800 (710-210)

Q _сушки ^факт =1400000 кДж/час

7. Расход топлива

Q _сушки ^факт = Q _х.т. +Q _ф.т. +Q _{ф.в. ,} где Q _ф.т. и Q _ф.в. > 0.

Q _х.т. = B_т Q _н ^м.с. ; B_т = Q _сушки ^факт / Q _н ^м.с. , где

Q _н ^м.с. — теплота сгорания угля

Q _н ^м.с. = 14588 МДж/м³

B _т = 1400000/ 14588=100 м³ /час

8. Основной расчет размеров установки

Площадь решетки:

F = L _с.а. ^факт /(_{опт * в} ) = 16800/(0,15 _* 0,62) = 180625,2 м²

Диаметр решетки:

D _р = (4F/)^0,5 = 479,7 м

Высота псевдоожиженного слоя:

h = 4 _* h_сл = 0,1 _* 4 = 0,4 м

h _сл = 20 _* d_отв = 20 _* 0,005 = 0,1м

где d _отв — диаметр отверстий решетки, м равной 5 мм.

Высота сепарационного пространства:

h _сеп = (4-6) _* h = 5 _* 0,4 = 2 м

Общая высота аппарата (над решеткой):

Н = h + h _сеп = 0,4 + 2 = 2,4 м

Площадь сечения сепарационного пространства:

F _сеп = 1,1 _* F _{* опт} /_вит = 1,1*180625,2*0,15/0,75 = 39742м²

Диаметр сепарационного пространства:

D _сеп = (4F_сеп /) ^0,5 = (4*39742/3,14)^0,5 = 225 м.

Основные размеры:

h _сеп =2 м;

D _сеп = 2,5 м;

D _р = 8 м;

Н =2,4 м

Количество применяемых установок равно 90 штук.

9. Расчет гидравлического сопротивления сушилки

Основную долю общего гидравлического сопротивления сушилки составляют сопротивления псевдоожиженного слоя Р _пс и решетки Р_р :

Р = Р _пс + Р_р = 3600 + 54,25 = 3654,25 Па

Величину Р _пс находят по уравнению:

Р _пс = _* (1 — ) _* g _* h = 1500 _* (1 — 0,4) _* 10 _* 0,4 = 3600 Па

где — порозность псевдоожиженного слоя, которая рассчитывается по формуле:

= ((18 _* Re + 0.36 _* Re² )/Ar)^0.21 = ((18 _* 2,26 + 0.36 _* 2,26² )/3900)^0.21

= 0,4

Гидравлическое сопротивление выбранной решетки:

Р _р = _* (_опт /Fс)² _* (_в /2) = 1,75 _* (0,15/0,05)² _* (0,62/2) = 54,25 Па

где — коэффициент сопротивления решетки = 1,75

Fс — доля живого сечения.

10. Расчет горения угля

Химический состав горючей массы углей марки «ПС» Кемеровского месторождения

C г	H г	O г	N г	S г	Сумма
86,0	5,0	6,3	2	0,7	100%

Содержание золы — A ^с = 16,0% — по данным ВТИ

Содержание влаги — W ^р = 9,0% — по данным ВТИ

Коэффициент избытка воздуха — б=1,2 — по характеристике горелки

Температура воздуха, поступающего на горение (по показателям работы топливо-подготовительного оборудования) — t _в = 400 °C

Влагосодержание воздуха (среднее влагосодержание атмосферного воздуха на расчетный период) — d = 10 г/кг

Состав рабочего топлива

A ^р = A^с ? (100 — W ^р )/100 = 16 ? (100 — 9,0)/100 = 14,6%

С ^р = С^г ? [100 — (А^р + W ^р )]/100 = 86,0 ? [100 — (14,6 + 9,0)]/100 = 65,7%

H ^р = H^г ? [100 — (А^р + W ^р )]/100 = 5,0 ? [100 — (14,6 + 9,0)]/100 = 3,8%

О ^р = О^г ? [100 — (А^р + W ^р )]/100 = 6,3 ? [100 — (14,6 + 9,0)]/100 = 4,8%

N ^р = N^г ? [100 — (А^р + W ^р )]/100 = 2,0 ? [100 — (14,6 + 9,0)]/100 = 1,5%

S ^р = S^г ? [100 — (А^р + W ^р ]/100) = 0,7 ? [100 — (14,6 + 9,0)]/100 = 0,6%

При точности анализа — один знак после запятой

Теплота сгорания угля:

Q ^p _н = 339,13С^р + 1029,95H^р — 108,86 (О^р — S^р ) — 25,12W ^{р ,} кДж/кг

Q ^p _н = 339,13 ? 65,7 + 1029,95 ? 3,8 — 108,86 ? (4,8 — 0,6) — 25,12 ? 9,0 = 25511,4 кДж/кг или

Q ^p _н = 81С^р + 246H^р — 26 (О^р — S^р ) — 6W ^{р ,} ккал/кг

Q ^p _н = 81 ? 65,7 + 246 ? 3,8 — 26 ? (4,8 — 0,6) — 6 ? 9,0 = 6093,3 ккал/кг

Теоретически необходимое для горения количество сухого воздуха:

V ^о _в = 0,0889С^р + 0,265H^р — 0,0333 (О^р — S^р ), нм³ /кг

V ^о _в = 0,0889 ? 65,7 + 0,265 ? 3,8 — 0,0333 ? (4,8 — 0,6) = 6,7 нм³ /кг

Теоретически необходимое для горения количество атмосферного воздуха:

V ^о _{в . вл} = (1+0,0016d) ? V ^о _в , нм³ /кг

V ^о _{в . вл} = (1+0,0016 ? 10) ? 6,7 = 6,82 нм³ /кг

где: 0,0016 = 1,293 /(0,804 ? 1000) — коэффициент пересчета весовых единиц влаги воздуха, выраженных в г/кг сухого воздуха, в объемные единицы — нм ³ водяных паров, содержащихся в 1 нм³ сухого воздуха.

Действительное количество сухого воздуха при б=1,2:

V _б = б ? V ^о _в = 1,2 ? 6,7 = 8,1 нм³ /кг

Действительное количество атмосферного воздуха при б=1,2:

V ? _б = б ? V ^о _{в . вл} = 1,2 ? 6,82 = 8,2 нм³ /кг

Количество и состав продуктов горения при б=1,2:

Процентный состав продуктов горения:

СО ₂ = 1,219 ? 100/8,58 = 14,208 ? 14,21%

SО ₂ = 0,004 ? 100/8,58 = 0,047 ? 0,05%

H ₂ O = 0,667 ? 100/8,58 = 7,774 ? 7,77%

N ₂ = 6,411 ? 100/8,58 = 74,72%

O ₂ = 0,281 ? 100/8,58 = 3,275 ? 3,28%

Итого 100%

Энтальпия воздуха, подаваемого на горение при t

i ?_в = с _в ? t _в

i ?_в = 1,3544 ? 400 = 541,8 кДж/нм³ или

i ?_в = 0,3235 ? 400 = 129,4 ккал/нм³

Энтальпия продуктов горения при t

i _общ = Q^p _н /V_ДГ + V ?_б ? i _в /V_ДГ

i _общ = 25511,4/8,58 + 8,2 ? 542,8 /8,58= 3491,2 кДж/ нм³ или

i _общ = 6093,3/8,58 + 8,2 ? 129,4 /8,58= 833,8 ккал/нм³

Теоретическая температура горения при б=1,2

t _теор = 2060 °С, по i-t диаграмме

Калориметрическая температура горения при б=1,2

t _к = 2115 °С, по i-t диаграмме

Коэффициент сохранения тепла в топке:

? = 1 — q ₅ /100= 1 — 0,5/100 = 0,995

где: q ₅ -потери тепла в окружающую среду зависят от конструктивных особенностей топки, в примере q₅ принимаем равным 0,5%.

Энтальпия газов в топке:

i ? _общ = i_общ ? ?

i ? _общ = 3491,2 ? 0,995 =3473,7 кДж/нм³ или

i ? _общ = 838,8 ? 0,995 = 834,6 ккал/нм³

V _{CO 2} = 0,01855С^р = 0,01855 ? 65,7 = 1,219 нм³ /кг

V _{SO 2} = 0,007S^р = 0,007 ? 0,6 = 0,004 нм³ /кг

V _{H2 O} = 0,112H^р + 0,0124W^р + 0,0016dV_б = 0,112 ? 3,8 + 0,0124 ? 9,0 + 0,0016 ? 10 ? 8,1 = 0,667 нм³ /кг

V _{N 2} = 0,79V_б + 0,008N^р = 0,79 ? 8,1 + 0,008 ? 1,5 = 6,411 нм³ /кг

V _{O 2} = 0,21(б — 1)V ^о _в = 0,21 ? (1,2 — 1) ? 6,7 = 0,281 нм³ /кг

Общее количество продуктов горения:

V _ДГ = V_{CO 2} + V_{SO 2} + V_{H2 O} + V_{N 2} + V_{O 2 ,} нм³ /кг

V _ДГ = 1,219 + 0,004 + 0,667 + 6,411 + 0,281 = 8,58 нм³ /кг

11. Материальный баланс процесса обжига кирпича

Масса абсолютно сухого сырца:

m _сух = m_из *(1- 0,01*w) = 4,3*0,92 = 3,956 кг.

Удаляется влаги из одного кирпича-сырца:

Дm _w = m_из — m_сух = 4,3 — 3,956 = 0,344 кг.

Масса обожженного кирпича:

m _об = m_сух *(1- 0,01*ппп) =3,956*0,945 = 3,738 кг.

Часовая производительность печи по обжигаемому кирпичу:

П’ _ч = П_ч /(1 — 0,01*Б) = 2359/0,98 = 2405 шт./ч.

По этим величинам рассчитываем совмещенный материальный баланс зон подготовки и обжига (таблица).

Материальный баланс зоны подготовки обжига

Приходные статьи	Кол-во, кг/ч	Расходные статьи	Кол-во, кг/ч
Поступает в печь: (2405*4,3)	10341,5	Выгружается из печи обожженного кирпича: (2405*3,738) Потери при прокаливании: [2405*(3,956 — 3,738)] Испаряется влаги: (2405*0,344)	8989,9 524,3 827,3
Итого	10341,5
		Итого	10341,5

Невязка баланса составляет 0 %.

12. Технико-экономические показатели

Часовая производительность завода по массе……………….16668 кг/ч.

Площадь решетки………………………………………………180625,2 м2

Расход тепла……………………………………………….12233 кг.с.а./час

Расход топлива…………………………………………………..100 м ³ /час

Оптимальная скорость сушильного агента……………………… 0,15 м/с

Диаметр решетки……………………………………………………479,7 м

Высота псевдоожиженного слоя ……………………………………..0,1м

Высота сепарационного пространства ……………………………..….2 м

Общая высота аппарата (над решеткой)…………………………… 2,4 м

Площадь сечения сепарационного пространства……………… 39742м ²

Диаметр сепарационного пространства…………………………… 225 м.

Гидравлическое сопротивление выбранной решетки……………. 54,25 Па

13. Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды

Тепловые установки на заводах строительных материалов и изделий являются агрегатами повышенной опасности, так как их работа связана с выделением теплоты, влаги, пыли, дымовых газов. Поэтому условия труда при эксплуатации таких установок строго регламентируются соответствующими правилами и инструкциями. Контроль за соблюдением правил и инструкций по охране труда и технике безопасности осуществляется органами государственного надзора и общественными организациями, которые и разрабатывают эти нормы.

Согласно действующим нормативам, в цехах, где размещаются тепловые установки, необходимо иметь: паспорт установленной формы с протоколами и актами испытаний, осмотров и ремонтов на каждую установку; рабочие чертежи находящегося оборудования и схемы размещения КИП; исполнительные схемы всех трубопроводов с нумерацией арматуры и электрооборудования; инструкции по эксплуатации и ремонту. В таких инструкциях должно быть краткое описание установок, порядок их пуска, условия безопасной работы, порядок остановки, указаны меры предотвращения аварии. Кроме того, инструкции должны содержать четкие указания о порядке допуска к ремонту установок, о мерах безопасного обслуживания и противопожарных мероприятиях.

На стадии проектирования предусматриваются нормы безопасной работы и эксплуатации тепловых установок. Каждая тепловая установка разрабатывается с таким расчетом, чтобы она создавала оптимальные условия ведения технологического процесса и безопасные условия труда. Для этого необходимо, чтобы поверхности установок были теплоизолированы и имели температуру не выше 40 °С.

Оборудование тепловых установок проектируют с ограждением, а его включение в работу должно сопровождаться звуковой и световой сигнализацией. Площадки для обслуживания, находящиеся выше уровня пола, оборудуют прочным ограждением и сплошной обшивкой по нижнему контуру. Отопление и вентиляция цехов, в которых устанавливают тепловые установки, необходимо рассчитывать с учетом выделения теплоты, испарения влаги и выделения пыли. Электрооборудование тепловых установок проектируют с заземлением. Все переносное освещение делают низковольтным.

При эксплуатации тепловых установок в цехах, где они расположены, кроме соблюдения требований, упомянутых в общих положениях, обязательно должны быть вывешены на видном месте инструкции по правилам эксплуатации установок и охране труда. Весь обслуживающий персонал тепловых установок допускается к работе только после изучения, а также после обязательного документального оформления проверки его знаний.

Персонал, обслуживающий тепловые установки, которые контролируются Госэнергонадзором и Госгортехнадзором, и к которым предъявляются повышенные требования по охране труда, проходит дополнительное обучение с обязательной проверкой знаний в соответствии с правилами этих учреждений.

При использовании продуктов горения в качестве теплоносителя в установках, работающих на разрежении, необходимо следить за плотностью каналов, подводящих и отводящих теплоноситель, за надежной вентиляцией цехов. Все вентиляционное хозяйство должно иметь надежное ограждение и сигнализацию о пуске. Электроприводы кроме ограждения должны быть надежно заземлены. кирпич обжиг сушилка

Отходящие дымовые газы печей, сушилок и другого оборудования должны очищаться от твердых частиц с помощью осадительных камер, циклонов, рукавных и электрофильтров. Любая схема газоочистки должна содержать рукавные и электрофильтры, с помощью которых достигается степень улавливания твердых частиц свыше 99%. Как уже отмечалось, запыленный воздух из производственных процессов перед выбросом в атмосферу должен очищаться. Цехи должны быть оборудованы приточно-вытяжной вентиляцией, в них обязательно должна быть вывешена инструкция по безопасной эксплуатации установок.

Промышленные отходы и уловленные загрязняющие вещества должны быть утилизированы, а непригодные для повторного использования — надежно захоронены в местах, отведенными органами СЭС и коммунального хозяйства, способами, исключающими их распространение.

Почвы заводских и прилегающих к заводу территорий следует защищать от загрязнений и эрозионных разрушений путем санитарной очистки, устройства дождевого отвода, посева травы, посадки деревьев и кустарников. Озеленению должны подвергаться все свободные от застройки участки территории.

Промышленные предприятия, являясь источниками производственных вредностей, должны быть, отделены от жилых районов санитарно — защитными зонами. Величина этих зон для предприятий по производству строительной керамики должна быть не менее 100 м.

Список литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kursovoy/sushilki-kipyaschego-sloya/

1. Свиридов В. Л. Тепловые процессы и установки: Методические указания к выполнению курсового и теплотехнической части дипломного проекта по дисциплине «Тепловые процессы и установки» для студентов строительной специальности 290600 / АлтГТУ им. И.И. Ползунова. — Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2005. — 64с.

2. Вознесений А.А. Тепловые установки в производстве строительных материалов и изделий. — Москва: Стройиздат, 1964.

3. Перегудов Б.Б. Тепловые процессы и установки технологии полимерных строительных материалов и изделий. — Москва: Высшая школа. 1973.

4. Пиевский И.М., Печуро С.С. Строительная сушка гипсовых и гипсобетонных изделий. — Москва: Стройиздат, 1965.

5. Сажин Б.С. Современные методы сушки. — Москва: Знание, 1973.

6. Чижский А.Ф. Сушка керамических материалов и изделий. — Москва: Стройиздат, 1971.

7. Лебедев П.Д. Расчет и проектирование сушилок. — Москва: Госэнергоиздат, 1963.

8. Романов В.П. Рашковская Н.Б. Сушка во взвешенном состоянии. — Москва: Химия, 1968.

9. Нохратян К.А. Сушка и обжиг в промышленности строительной керамики. — Москва: Госстройиздат, 1962.

10. Романовский С.Г. Индукционная сушка токами промышленной частоты, Киев, Гостехиздат, 1963.

11. Роговой М.И. и другие. Расчеты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов. — Москва: Стройиздат, 1975.

12. Левченко Я.В. Расчеты сушил и печей силикатной промышленности. — Москва: Высшая школа, 1968.

13. Белопольский М.С. Сушка керамических суспензий в распылительных сушилках. — Москва: Стройиздат, 1972.

14. Ильевич А.П. Машины и оборудование для заводов по производству керамики и огнеупор. Высшая школа, 1979.

15. Хижняков С.В. Практические расчеты тепловой изоляции. — Москва: Энергия, 1976.

16. Жуков Д.В. Основы теории и техника сушки теплоизоляционных изделий. — Москва: Стройиздат, 1974.

17. Миндин Г.Р. Электронагревательные трубчатые элементы. — Москва: Энергия, 1965.

18. Каганович С.Я. Злобинский А.Г. Промышленные установки для сушки в кипящем слое, Л., Химия, 1970.

19. Лебедев П.Д. Щукин А.А. Теплоиспользующие установки (пособие по курсовому проектированию).

— Москва: Энергия, 1970.

20. Михайлов В. А. Сушка перегретым паром. — Москва: Энергия, 1967.

21. Шерстюк А.А. Насосы, вентиляторы, компрессоры. — Москва: Стройиздат , 1972.

22. Гинзбург А.С. Расчет и проектирование сушильных установок пищевой промышленности / А.С. Гинсбург. — М.:Агропромиздат, 1985. _ 336 с.