Сооружение железобетонного резервуара

метки: Резервуар, Сооружение, Железобетонный, Оборудование, Таблица, Стоимость, Работа, Крыша

явлеяется достаточно сложным и опасным объектом. Во многом это связано с таким фактором, как высокая степень взрыво- и пожароопасности веществ, хранимых в одном месте. Это обязывает предприятие содержать оборудование резервуарного парка в работоспособном состоянии, проводить качественное техническое обслуживание и текущий ремонт, что обеспечит высокую степень его надёжности. Принятие этих мер позволит избежать ситуаций, в которых при выходе оборудования из строя возрастёт пожарная опасность резервуарных парков, возникнет вероятность потери нефтепродуктов и загрязнения окружающей среды.

Рано или поздно любое успешное предприятие предпринимает меры по увеличению своей прибыли, улучшению качества продукта и объёмов его производства. В случае с нефтеперерабатывающими предприятиями эта ситуация приводит к потребности в расширении резервуарного парка, увеличению количества возможных направлений транспортировки продукта, а также к замене старого, изношенного оборудования на новое, более высокотехнологичное, надёжное и безопасное.

Ангарск – молодой, развивающийся город, и потребности в горючесмазочных материалах постоянно растут с ростом населения. В этом городе находится большое количество различных нефтехимических предприятий, а нефтеперерабатывающая промышленность – одна из основных видов деятельности в Ангарске, что подразумевает под собой как высокий уровень конкуренции, так и высокую потребительскую способность города.

Целью этой выпускной квалификационной работы является увеличение товарооборота предприятия путём подбора оборудования, необходимого для технического перевооружения резервуарного парка конкретного предприятия.

Слив и отпуск нефтепродуктов осуществляются на существующих пунктах слива-налива железнодорожных и автомобильных цистерн. В ходе перевооружения планируется возведение новых пунктов слив-налива нефтепродуктов в автомобильные и железнодорожные цистерны.

В проекте необходимо предусмотреть сооружения, перечисленные ниже:

• резервуарный парк с резервуарами вертикальными стальными объёмом V = 2000 м3 для хранения дизельного топлива;
• пункт слива-налива автоцистерн;
• пункт слива-налива железнодорожных цистерн;
• трубопроводы для транспортировки нефтепродуктов между оборудованием резервуарного парка с арматурой;
• насосную.

Для достижения цели необходимо решить следующие задачи:

Организация тушения пожара на объекте хранения нефтепродуктов ...

... состояние пожарной безопасности приобрело ... Парк светлых нефтепродуктов Парк светлых нефтепродуктов состоит из резервуарных парков условно разделенных на 3 группы, насосной по перекачке нефтепродуктов ... оборудование для продуктивного тушения пожара Рассчитать экономическую эффективность при внедрении генератор пены 1 Общие сведения о нефтебазе Нефтебаза расположена в 58 километрах от г. Енисейска по ...

• изучение перечня оборудования, используемого в резервуарных парках, такого как насосная станция, пункты слива-налива автоцистерн, пеногенераторы и другие;
• выделения оборудования, подлежащего замене или модернизации (реконструкции);
• изучение современного оборудования для резервуарных парков, представленного на рынке, удовлетворяющего потребности предприятия;
• подбор оборудования из полученного списка вариантов.

1 Общая характеристика резервуарного парка предприятия

1.1 Краткая характеристика предприятия

ООО «Байкалнефтецентр» зарегистрировано по адресу Иркутская область, г.Ангарск, нп.Второй промышленный, квартал.35-й, к.83, 665800.

Основным видом деятельности компании является хранение и складирование нефти и продуктов ее переработки. Также предприятие работает еще по 12 направлениям.

Режим работы – в одну смену (по 12 часов), 365 дней в году.

Слив и налив нефтепродуктов производится только в светлое время суток.

Грузооборот по топливу и объем хранения приведены в таблице 1.

Таблица 1 – Грузооборот по топливу и объем хранения

Наименование Марка ГОСТ, ТУ Объем хранения

нефтепродукта (вновь проектируемых

резервуаров), м3 (т) Дизельное топливо Л (летнее)

ГОСТ 305-2013 [1] 3х2000 (4284)

З (зимнее)

По виду хранимых продуктов склад относится – к складу хранения светлых и темных нефтепродуктов.

По суммарной емкости хранения в соответствии с СП 155.13130.2014 объект относится к категории IIIб [2].

Данный объект согласно приложению 1 к Федеральному закону «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» ФЗ-116 [3] относится к категории опасных производственных объектов по следующему признаку: на нем хранятся, транспортируются горючие жидкости, способные самовозгораться, а также возгораться от источника зажигания и самостоятельно гореть после его удаления.

Количество опасных веществ на объекте (4284 т), что составляет более 1000 т, но менее 50000 т, указанных в приложении 2 таблице 2 к ФЗ-116 [3], с изм. от 04.03.2013, данный объект относится к III классу опасности.

Дизельное топливо «летнее», «зимнее» поступающее на склад, по физикохимическим показателям должно соответствовать требованиям соответствующих стандартов.

Качественные характеристики дизельного топлива [1] представлены в таблице 2.

Таблица 2 – Качественные характеристики дизельного топлива

Наименование показателя ГОСТ 305-2013

Норма для марки

Л З 1. Цетановое число, не менее 45 45 2. Фракционный состав: 50 % перегоняется при температуре, ºС, не выше 280 280 96 % перегоняется при температуре (конец перегонки), ºС, не выше 360 340 3. Кинематическая вязкость при 3,0-6,0 1,8-5,0 20 ºС, мм2/с (сСт) 4. Температура застывания, ºС, не выше, для климатической зоны: — умеренной минус 10 минус 35 — холодной — минус 45 5. Содержание механических примесей Отсутствие 6. Содержание воды Отсутствие 7. Плотность при 20 ºС, кг/м3, не более 860 840 8. Данные о пожаровзрывоопасности 8.1 Температура вспышки, °С, не ниже 40 30 8.2 Температура самовоспламенения, °С 300 310 Окончание таблицы 2 8.3 Концентрационный предел 2,0-3,0 распространения пламени, % по объему 8.4 Пожаровзрывоопасность вещества Легковоспламеняющаяся жидкость 8.5 Категория и группа взрывоопасной IIВ- Т3 смеси по ПУЭ (7-е изд.) 9. Класс опасности 4 (вещество малоопасное)

Пожарная безопасность резервуаров хранения нефти (2)

... резервуаров для хранения ЛВЖ и ГЖ, общей вместимостью, превышающей 620 тыс. м 3 , сливо-наливные эстакады, насосные станции ... осуществление обширного комплекса мероприятий по обеспечению пожарной безопасности резервуарных парков в них происходят ... резервуарах с сырой нефтью; 53,8% - на резервуарах с бензином; и 13,8% - на резервуарах с другими видами нефтепродуктов (мазут, керосин, дизельное топливо, ...

1.2 Устройство резервуарного парка

Состав сооружений склада представлен в таблице 3.

Таблица 3 – Состав сооружений склада Наименование Назначение Техническая характеристика Примечание

насосов перекачки 80/170Е – 2 шт. проектируемая

дизельного топлива Подача Q = 100 м3/ч, напор

из ЖДЦ и АЦ в H = 25 м.

резервуары парка и

из резервуаров в

АЦ и ЖДЦ . Пункт слива- Для слива-налива Рассчитан на слив-налив Вновь налива АЦ дизельного топлива одной АЦ, объемом 40 м3. проектируемый

из/в АЦ 1 одиночный стояк для налива

топлива АСН-100А.

Муфта сливная УС-80А У1

для слива топлива из АЦ. Продолжение таблицы 3 Пункт слива- Для слива-налива Рассчитан на единовременный Вновь налива ЖДЦ дизельного топлива слив-налив одной ЖДЦ 15- проектируемый

из/в ЖДЦ 1566-06.

Установка нижнего слива

УСН-100, устройство налива

АСН-100А (Операции слива налива осуществляются

закрытым способом) Емкость Для сбора остатков Резервуар подземный Вновь дренажная Е-1 нефтепродуктов из металлический, объемом проектируемая

емкостного 14,5 м3.

оборудования и

трубопроводов. Резервуар Для хранения Подземный 2-х секционный Существующий противопожарного неприкосновенного железобетонный секция по запаса воды запаса воды для 500 м3 каждая

пожаротушения Пункт слива- Для слива-налива Рассчитан на единовременный Существующий налива ЖДЦ дизельного топлива слив-налив одной ЖДЦ 15 из/в ЖДЦ 1566-06.

Установка нижнего слива

УСН-150, установка

переносная для верхнего

аварийного слива УПВС-80,

устройство налива из

комплекта АСН-5М «Дельта».

(Операции слива-налива

осуществляются закрытым

способом.) Продолжение таблицы 3 Емкости для сбора Для приема Подземный металлический Вновь дождевых стоков промышленных и резервуар объемом 60 м3. проектируемые Ел-1,Ел-2 дождевых стоков и

воды от тушения

пожара Депо для стоянки Для отстоя и Одноэтажное здание Демонтаж тепловозов ремонта тепловозов S = 162 м

Резервуарный парк Для хранения Вертикальные резервуары Существующий 1 нефтепродуктов V = 250 м3 – 3 шт

Резервуарный парк Для хранения Вертикальные резервуары Существующий 2 нефтепродуктов V = 250 м3 – 3 шт

насосов перекачки учёта нефтепродуктов ЛЖ-100

нефтепродуктов Противопожарный Для хранения 2 подземных железобетонных Существующий резервуар неприкосновенного резервуара по 250 м3 каждый

запаса воды для

пожаротушения Резервуарный парк Для приема, Наземные вертикальные Вновь

хранения и отпуска резервуары объемом: проектируемый

дизельного топлива 2000 м3 – 3 шт.,

Д = 15200мм, Н = 12000мм.

Электроцех Существующие

Здания Металлическое Существующее нежилое здание 1 Металлическое Существующее нежилое здание 2 Окончание таблицы 3 Здание Одноэтажное здание Существующее операторной, РУ Офисное здание Одноэтажное здание Существующее Операторная Централизованный Одноэтажное здание Существующая

Цетановое число – характеристика дизельных топлив

... цетановое число зависит от группового состава топлива (доли парафинов, олефинов, нафтенов, ароматики). Парафины, способные к самовоспламенению при низких температурах, являются полезным компонентом дизельного топлива. Дизельное топливо предназначено для быстроходных дизельных и газотурбинных двигателей наземной и ...

контроль и

управление

технологическим

процессом.

КИП. КПП Для Одноэтажное здание Существующий

предотвращения

несанкционированн

ого проникновения

на территорию

объекта.

2 Модернизация технологической схемы резервуарного парка

2.1 Подбор оборудования

2.1.1 Насосная

Открытая насосная предназначена для размещения насосного оборудования. Перекачка дизельного топлива из железнодорожных и автомобильных цистерн в резервуарный парк и из резервуарного парка к пунктам слива-налива ЖДЦ и слива-налива АЦ предусматривается насосами Н-1-Н-5 типа КМ 100-80/170Е.

Для ограждения по периметру насосной выполнен монолитный железобетонный бортик высотой 200 мм, с размерами в плане – 6000х6000 мм.

Габариты насосной назначены исходя из рационального размещения технологического оборудования и с учетом возможности его обслуживания.

Покрытие в насосной водонепроницаемое бетонное с обогревом и имеет уклон 1 % к приямку для сбора аварийных проливов и случайных утечек, из которого предусмотрен выпуск к резервуару–сборнику дождевых стоков через ливневый водопровод.

Насосы устанавливаются на монолитные фундаменты с рамой, предусмотренной под их габаритные размеры.

Проектом предусмотрено устройство навеса насосной. Профлист закрепляется на стойках каркаса и предназначен для защиты установленного технологического оборудования от атмосферных осадков.

2.1.2 Пункт слива-налива АЦ

Площадка под АЦ выполнена из монолитного железобетона с бортиками высотой 200 мм. Размеры в плане 21200х4400мм.

Фундаменты под колонны столбчатые железобетонные монолитные.

Каркас изготовлен из металлопроката и обшит профлистом.

2.1.3 Дренажная емкость (Е-1)

Подземная металлическая емкость, объемом 25 м3.

Емкость устанавливается в короб с подпорными стенками, изготовленными из монолитного железобетона В15. По верху монолитного короба уложен асфальт с уклоном 30…50 мм.

2.1.4 Резервуарный парк для ДТ

В существующем резервуарном парке имеется два фундамента под вертикальные резервуары. Фундаменты согласно инструментальному обследованию № 1714/12-1-ИО выполненных ООО «Иркутскстройизыскания» можно использовать для установки на него резервуара. В резервуарном парке будут размещены два вертикальных резервуара объемом 2000 м3 каждый. Резервуарный парк представляет собой открытую площадку с водонепроницаемым бетонным покрытием с размерами в плане 79900х29200 мм, огражденный по периметру монолитными железобетонными стенами (бортиками) высотой 1,0 м. Для входа в резервуарный парк предусмотрены стальные переходные мостики с противоположных сторон парка.

Для сбора ливневых стоков и воды от пожаротушения покрытие парка спланировано с уклоном к приямку, из которого жидкость через колодец с задвижкой направляются в емкость для сбора дождевых стоков. Направление стока в парке принято с учетом рельефа площадки, а также целесообразности размещения подземной емкости Ел-1.

Произведём расчёт резервуаров для хранения дизельного топлива.

Все исходные данные для расчета и проектирования сведем в таблицу 4.

Тема работы Технология проведения товарно-коммерческих операций ...

... квалификационной работы Дипломной работы Студенту: Группа ФИО 3-2Т01 Адушкин Антон Валерьевич Тема работы: «Технология проведения товарно-коммерческих операций с нефтью с использованием резервуаров» ... крышей из алюминиевых сплавов Технические характеристики резервуара Конструкции и оборудование резервуара Понтон назначение и принцип работы Устройство понтона Устройство поплавка Основные технические ...

Таблица 4 – Исходные данные для расчета

Наименование показателя Значение

Номинальный объем резервуара, м3 2000

Тип резервуара РВС

Наименование хранимого продукта Дизельное топливо

Плотность хранимого продукта при 20 ºС, кг/м3 840…860

Район эксплуатации г. Ангарск

Избыточное давление (Ризб), кПа 2

Вакуум, кПа 0,25

Метод изготовления стенки Рулонирование

Форма крыши Коническая

Конструкция лестницы Шахтная

Молниеприемники В резервуарных парках

Сталь 09Г2С

Для определения расчетных данных необходимо задаться температурой нефтепродукта. Температура жидкости будет равна температуре окружающей среды или температуре окружающего воздуха. Согласно заданию на проектирование для г. Ангарск принимаем температуру самой холодной пятидневки и абсолютно максимальную температуру соответственно по СНиП 23-01–99 «Строительная климатология» [4]

Tmin  33 C  240 K ,

Tmax  37 C  310 K .

Для начала рассчитаем вязкость нефти. Расчет вязкости проводится при Tmin и Tmax района проектирования. Применяется формула Рейнольда-Филанова

   *  eu (T T ) ,

*

(1)

где  – кинематическая вязкость при расчетной температуре Т, м2/с;  * – кинематическая вязкость при известной температуре T*, м2/с; u – коэффициент крутизны вискограммы, определяемый по зависимости

1 

u  ln 2 , (2)

T1  T2 1

где  1 – известное значение вязкости нефти при температуре Т1, м2/с;  2 – известное значение вязкости нефти при температуре Т2, м2/с.

Определяем показатели для нефтепродукта по формулам (1) и (2)

1   20  0,40 cCт.

 2  15  0,49 сСт.

1 0,49

u  ln  0,0176 .

20  15 0,4

 33  0,4  e0,0176( 3320)  1,016 сСт .

 37  0,4  e0,0176(3720)  0,3 сСт .

Следующим параметром определим плотность. Плотность нефтепродуктов в зависимости от химического состава и температуры изменяется в пределах от 700 до 1100 кг/м3. Перерасчет плотности произведем по формуле Менделеева

293

Т  , (3)

1   р (Т  293)

где T – плотность нефтепродукта при температуре Т, кг/м3; 293 – плотность нефтепродукта при температуре 293 К, кг/м3;  р – коэффициент объемного расширения, К-1.

При 293  840 кг/м3 и р  0,000891 К-1 получим следующие результаты

43   881,6 кг/м3,

1  0,000891(33  20)

38   847,2 кг/м3.

1  0,000891(37  20)

Также необходимо определить давление насыщенных паров PS , Па, которое для нефтепродуктов при температуре Тmax (что является наихудшим условием) определяется по формуле Рыбакова

(4,61430 )

PS  P38 10 309 , (4)

где P38 – давление насыщенных паров по Рейду, Па.

Давление для ДТ по Рейду принимаем 1333,3 Па [5].

Производим подстановку в формулу (4)

1430

(4,6 )

PS  1333,3 10 309

 1244 Па.

Для дальнейшего проектирования резервуара необходимо предварительно выбрать материал, из которого он будет изготовлен. Так как резервуар является стальным, марку стали берем, исходя из температуры эксплуатации (по минимальной температуре).

Строительство резервуара для нефти

... дипломного проекта, разработать проект строительства резервуара с обоснованием принятых решений необходимыми расчетами. Дипломный проект содержит архитектурно-строительные решения сооружения, генплан застройки участка; выполнен расчет и проектирование стенки резервуара, узла сопряжения стенки ...

Так как в данных условиях эксплуатации достаточно низкая минимальная температура окружающей среды, необходимо выбрать низколегированную сталь. Оптимальным вариантом является сталь 09Г2С.

Выбранная марка стали – 09Г2С. Ее состав представлен в таблице 5 [6].

Таблица 5 – Химический состав стали 09Г2С, % С Si Mn Ni S P Cr N Cu As

0,12 0,5-0,8 1,3-1,7 до 0,3 до 0,04 до 0,035 до 0,3 до 0,008 до 0,3 до 0,08

Также необходимо привести определенные параметры стали:

• предел текучести  т = 325 МПа [6];
• временное сопротивление разрыву  в = 470 МПа [6].

Углеродный эквивалент стали с пределом текучести 390 МПа и ниже не должен превышать 0,43. Проверяем данное условие по формуле

Mn Si Cr Ni Cu V P

Сэкв  С        , (5)

6 24 5 40 13 14 2

где Mn, Si, Cr, Ni, Cu, V, P – процентное содержание химических элементов стали, %.

1,3 0,5 0,3 0,3 0,3 0 0,035

Сэкв  0,12         0,405 .

6 24 5 40 13 14 2

Условие выполняется.

Для начала рассчитаем оптимальную высоту резервуара

 с  Ry  

Н опт  , (6)

ж    g

где γс – коэффициент условий работы стенки резервуара, принимаем равный 0,8; γж – коэффициент надежности по нагрузке для гидростатического давления, принимаем равный 1,1; Δ – приведенная толщина стенки и кровли, принимаем равной 0,9 см; ρ – плотность нефтепродукта, кг/м3; g – ускорение свободного падения, м/с2; Ry – расчетное сопротивление материала, МПа.

При данном расчете берем максимальную плотность – 881,6 кг/м3.

Определим расчетное сопротивление материала Rу, МПа по следующий зависимости

Ryn   c   t

Ry  , (7)

m n

где Ryп – нормативный предел текучести, МПа; γt – коэффициент, учитывающий температуру эксплуатации, принимаем 1; γп – коэффициент, учитывающий уровень ответственности, принимаем 1,05, согласно классу опасности; γm – коэффициент надежности по материалу; γс – то же, что и в формуле (6).

Коэффициент надежности по материалу выбираем в зависимости от предела текучести. Если Ryп < 380 МПа, принимаем 1,05.

По формуле (7)

325  0,8 1

Ry   236 МПа.

1,05 1,05

По формуле (6):

0,8  236 106  0,9 102

Н опт   13,36 м.

1,1  881,6  9,81

Следующим шагом определяем размеры листов. Согласно РД 16.0160.30.00-КТН-026-1 – 04 размеры листов для резервуаров можно принять 1,5×6, с учетом скоса кромок берем 1,49×5,98 [7].

Рассчитаем количество поясов Ni по формуле

Н опт

Ni  , (8)

Нл где Hопт – то же, что и в формуле (6); Н л – высота листа, м.

13,36

Ni   8,9  9 поясов.

1,49

Определим высоту стенки Нст, м с помощью формулы

Н ст  Ni  Н л , (9)

где N i – то же, что и в формуле (8);

• Н л – то же, что и в формуле (8).

H ст  9 1,49  13,41 м.

Рассчитываем радиус резервуара r, м по зависимости

V

r , (10)

  H ст

где V – номинальный объем резервуара, м3; Hст – то же, что и в формуле (9).

2000

r  6,89 м.

  13,41

Определяем длину пояса Lп , м по формуле

Lп  2  r , (11)

где r – то же, что и в формуле (10).

Lp  2  6,89  43,27 м.

Проектирование сварного резервуара объемом 5000м3 и расчёт термических ...

... На основе полученной величины высоты резервуара, рассчитываем диаметр резервуара по формуле: (2) 1.4 Определение толщины поясов корпуса резервуара Корпус резервуара с переменной по высоте толщиной стенки состоит из ряда поясов, высота h п каждого ...

Далее определим количество листов в поясе N л по формуле

Lp

Nл  , (12)

Lл

где Lp – то же, что и в формуле (11);

• Lл – ширина листа, м.

43,27

Nл   7,2  8 листов.

5,98

Теперь произведем корректировку длины рулона L p , м по формуле

Lp  N л  Lл , (13)

где N л – то же, что и в формуле (12);

• Lл – то же, что и в формуле (12).

Lp  8  5,98  47,84 м.

Корректировка радиуса резервуара r, м проводится по формуле

Lp

r , (14)

2

где L p – то же, что и в формуле (13).

47,84

r  7,62 м.

2

Фактический объём резервуара Vф , м3 вычисляется с помощью формулы

Vф    r 2  Н ст , (15)

где r – то же, что и в формуле (14); Hст – то же, что и в формуле (9).

Vф    7,622 13,41  2446,2 м3.

Для дальнейших расчетов необходимо определить толщину стенки резервуара. Наименьшая толщина каждого пояса стенки резервуара выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность толщины стенки и минусового допуска на прокат была бы не меньше максимума из трех величин.

t    (tc  C; tg ; tk ) , (16)

где Δ – минусовой допуск на прокат, принимаем 0,45; tc – минимальная толщина стенки при условиях эксплуатации, мм; tg – толщина стенки при условиях гидроиспытания, мм; tк – минимальная конструктивная необходимая толщина стенки, мм; С – припуск на коррозию, мм.

Припуск на коррозию определяется умножением скорости коррозии на срок службы резервуара. Определяя скорость коррозии 0,1 мм/год, а срок службы 20 лет, получаем, что припуск на коррозию равен 2 мм.

Минимальная толщина стенки при условиях эксплуатации tc, мм вычисляется по формуле

g    ( H вз  Z )  r  1,2  Pизб

tc  , (17)

Rу   с

где Ry – то же, что и в формуле (7); r – то же, что и в формуле (14); γс – то же, что и в формуле (6); ρ – то же, что и в формуле (6); g – то же, что и в формуле (6); Z – высота пояса стенки резервуара, м; Pизб – избыточное давление, кПа; Н вз – высота взлива, м.

Высота взлива определяется как 95 % от высоты стенки резервуара. поэтому примем H вз  0,95 13,41  12,74 м.

Найдем значения минимальной толщины стенки при условиях эксплуатации для каждого из поясов резервуара. по формуле (17)

9,81  881,6  (12,74  0)  7,62  1,2  2000

tc1   5,1 мм.

236  106  0,7

9,81  881,6  (13,23  1,99)  7,62  1,2  2000

tc2   3,9 мм.

236  106  0,8

tc3  3,4 мм.

Методика расчета понятна, поэтому ниже приведены полученные результаты для всех оставшихся поясов.

tc4  2,9 мм, tc5  2,4 мм, tc6  1,9 мм, tc7  1,3 мм, tc8  0,8 мм, tc8  0,8 мм.

Далее определим величины толщины стенки при условиях гидроиспытания tg, м для каждого из поясов по формуле

g  в  ( H вз  Z )  r

tg  , (18)

Rу   с

где ρв – плотность воды, кг/м3; Ry – то же, что и в формуле (7); r – то же, что и в формуле (14); γс – то же, что и в формуле (6); g – то же, что и в формуле (6); Z – то же, что и в формуле (17); Ризб – то же, что и в формуле (17); Н вз – то же, что и в формуле (17).

В данном расчете коэффициент условий работы стенки резервуара γс принимаем равным 0,9.

Контрольная работа: Подготовка к капитальному ремонту резервуаров

... открывают люки на крыше и в нижних поясах стенки. При этом более тяжелые по отношению к воздуху углеводороды выходят из резервуара через нижние ... разрешающий проведение капитального ремонта, в нем указывают статьи расходов и их суммы. Капитальный ремонт резервуара, Капитальный ремонт, Текущим ремонтом, Осмотровый ремонт, Подготовка к капитальному ремонту резервуаров Ремонт резервуаров с огневыми ...

9,81 1000  (12,74  0)  7,62

tg1   4,5 мм.

236 106  0,9

tg2  4 мм, tg3  3,4 мм, tg4  2,9 мм, tg5  2,4 мм, tg6  1,9 мм, tg7  1,3 мм,

tg8  0,8 мм, tg7  0,3 мм.

Минимальную необходимую толщину стенки выбираем по таблице, исходя из диаметра резервуара и вида исполнения. Для резервуаров объёмом 2000 м3 минимальная толщина стенки составляет 5 мм [7].

Произведем уточнение расчетных данных по формуле (16).

t1  0,45  (5,1  2;4,5;5) ,

t1  7,55 , t1  8 мм.

t2  0,45  (3,9  2;4;5) ,

t2  6,35 , t2  6,5 мм.

t3  0,45  (3,4  2;3,4;5) ,

t3  5,85 , t2  6 мм.

Для остальных поясов результаты следующие: t4-9  5,5 мм.

Полное расчетное значение снеговой нагрузки определяется по формуле

S  Sg   , (19)

где S g – расчетное значение веса снега на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, кП

 – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке, равен 0,85.

S  1,2 103  0,85  1,02 кПа.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте Z над поверхностью земли Wm , кПа следует определять

Wm  W0  k  c , (20)

где W0 – нормативное значение ветрового давления, кПа, принимаем W0  0,38 кПа [4]; k – коэффициент, учитывающий изменения ветрового давления по высоте, принимаем 0,85; c – аэродинамический коэффициент, принимаем 0,6.

Wm  0,53 103  0,85  0,6  0,194 кПа.

Обязательным пунктом при расчетах для проектирования резервуара входят расчеты на прочность. Проверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара производится следующим образом

Ry   c

 12   1   2   22  , (21)

n

где  1 – меридиональное напряжение, МПа;  2 – кольцевое напряжение, МПа;  c – то же, что и в формуле (6);  n – то же, что и в формуле (7); Ry – тоже, что и в формуле (7).

Меридиональное напряжение  1 , МПа определяется по формуле

(1,05  Gm  0,95  (1,05  G0  1,25  Gy )

1  

2  r  ti (0,9  1,4  S  0,95  1,2  Pизб )  r  , (22)

2  ti

где Gm – вес металлоконструкции выше расчетной точки, Н;

• G0 – вес стационарного оборудования, Н;
• Gу – вес утеплителя, принимаем равным нулю;
• ti – толщина пояса, мм;
• S – тоже, что и в формуле (19);
• r – то же, что и в формуле (14);
• Pизб – то же, что и в формуле (17).

Вес металлоконструкции выше расчетной точки Gм , Н определяется по зависимости

Gм  Gст  Gм.кр (23)

где Gст – вес стенки, Н;

• Gм.кр. – вес крыши резервуара, Н.

Вес пояса резервуара Gм.пояса i , Н вычисляется по формуле

Gм.пояса i  2    r  Н л  ti  cт  g , (24)

где ti – то же, что в формуле (22)

cт – удельный вес стали, кг/м3;

• r – то же, что и в формуле (14);
• Н л – то же, что и в формуле (8);
• g – то же, что и в формуле (6).

Gм.пояса 1  2    7,62  1,49  8 103  7850  9,81  43926,8 Н,

Gм.пояса 2  2    7,62 1,49  6,5 103  7850  9,81  35690,52 Н,

Оборудование резервуаров (2)

... 3 Вентиляционное оборудование С целью обеспечения взрывобезопасной концентрации газовой смеси в надпонтонном пространстве РВСП необходимо предусмотреть не менее четырех вентиляционных отверстий на периферии крыши или стенке резервуара общей ...

Gм.пояса 3  2    7,62  1,49  6 103  7850  9,81  32945,1 Н,

Gм.поясов 4-9  2    7,62 1,49  5,5 103  7850  9,81  30199,67 Н.

Вес стенки резервуара Gст , Н определяется как сумма всех ее поясов

n

Gст   Gм.пояса i , (25)

i 1

где Gм.пояса i – то же, что и в формуле (24).

Gст  293760,5 Н.

Масса крыши и оборудования берутся стандартные.

По формуле (23)

Gм  293760,5  135770,4  429530,9 Н.

Считаем меридиональные напряжения  1 , МПа для каждого из поясов по формуле (22)

1,05  429530,9  0,95  (1,05  50240)

 1.1  

2  7,62  8  103 (0,9  1,4 1020  0,95 1,2  2000)  7,62   0,84 МПа.

2  8 103

Далее поочередно вычитаем массы предыдущих поясов. Например, для второго пояса берем массу металлической конструкции не всю, а только семи поясов.

Таким образом, остальные меридиональные напряжения будут равны

1.2  0,88 МПа, 1.3  0,82 МПа, 1.4  0,77 МПа, 1.5  0,65 МПа,

1.6  0,52 МПа, 1.7  0,4 МПа, 1.8  0,28 МПа, 1.9  0,16 МПа.

Рассчитаем кольцевое напряжение  2 , МПа по формуле

( g    ( H вз  Z )  1,2  Pизб

2  r , (26)

ti

где r – то же, что и в формуле (14);  – то же, что и в формуле (6); g – то же, что и в формуле (6); Z – то же, что и в формуле (17); Pизб – то же, что и в формуле (17); H вз – то же, что и в формуле (17); ti – то же, что и в формуле (22).

(9,81  881,6  (12,74  0)  1,2  2000

 2.1   7,62  107,23 МПа.

8  103

Аналогично для других поясов

 2.2  116,87 МПа,  2.3  110,24 МПа,  2.4  102,42 МПа,  2.5  84,56 МПа,  2.6  66,71 МПа,  2.7  48,86 МПа,  2.8  31 МПа,  2.9  13,15 МПа.

Далее проверим вторую часть формулы (21)

Ry   c 236  0,8

  179,8 МПа.

n 1,05

Теперь необходимо проверить соблюдение условия для каждого из поясов. В случае его несоблюдения, необходимо увеличить толщину стенки.

Для первого пояса

1,542  1,54 107,2  107,22  179,8 ,

106,8  179,8 .

Условие выполняется.

Для второго пояса

1,012  1,01 116,87  116,87 2  179,8 ,

116,43  179,8 .

Условие выполняется.

Для остальных поясов условие также выполняется.

При расчете данного параметра необходимо провести проверку соотношений

1  2

  1, (27)

а а

1 2

где  а1 – меридиональное критическое напряжение, МПа;  а – кольцевое критическое напряжение, МПа.

Определим величину  а1 , МПа по формуле

tmin

 а  Сi  E  , (28)

r

где Сi – коэффициент, зависящий от радиуса толщины стенки резервуара; E – модуль Юнга, принят 2∙105 МПа; tmin – минимальная толщина стенки резервуара, м; r – то же, что и в формуле (14).

Коэффициент Сi выбирается из соотношения радиуса к стенке резервуара. Примем Сi = 0,082.

По формуле (28)

5,5 103

 а  0,082  2  105   11,84 МПа.

7,62

Определим величину  а2 , МПа по следующей формуле

 r  t 

1,5

 а2  0,55  Е      min  , (29)

 Hr   r 

где H r – редуцированная высота, м. E – то же, что и в формуле (28); tmin – то же, что и в формуле (28); r – то же, что и в формуле (14).

Редуцированная высота H r , м определяется по формуле

2,5

t 

H r   H л   min  , (30)

 ti 

где tmin – то же, что и в формуле (28); H л – то же, что и в формуле (8); ti – то же, что и в формуле (22).

H r  11,7 м.

По формуле (29)

1,5

 7,62   5,5 103 

 а2  0,55  2  10  

   7,62   1,39 МПа.

 11,7   

Рассчитаем значение кольцевого напряжения при расчете на устойчивость  2 , МПа по формуле

r

 2  (0,95 1,2  Рвак  0,95  0,5  Wm )  , (31)

ti

где Рвак – давление вакуума, Па; Wm – то же, что и в формуле (20); r – то же, что и в формуле (14); ti – то же, что и в формуле (22).

7,62

 2  (0,95  1,2  250  0,95  0,5 194)   0,5 МПа.

0,0055

Проверяем условие (27)

0,84 0,5

  1,

11,84 1,39

0,43  1.

Условие выполняется.

Так как основная нагрузка приходится на первый пояс, проверяем данное условие лишь по отношению к нему.

Исходя из установленных норм и правил проектирования резервуара, номинальная толщина кольцевых окраек tокр , мм должна быть не меньше

величин, определяемой по следующей формуле

tокр  0,77  t1 , (32)

где t1 – то же, что и в формуле (25), мм.

tокр  0,77  8  6 мм.

Окрайка днища должна проверяться на прочность от воздействия изгибающего момента краевого эффекта.

В основу определения внутренних усилий в зоне краевого эффекта (в месте сопряжения стенки с днищем) положена основная система метода сил с двумя неизвестными.

Канонические уравнения метода сил выглядят следующим образом

 ст

11  11дн   М 0   1р

ст

 1р

дн

 0, (33)

где 11ст ,11дн – коэффициенты канонического уравнения;

1р ст

, 1р

дн

• свободные члены канонического уравнения; М 0 – изгибающий момент, Н  м.

Коэффициент 11ст вычисляется по зависимости

2 ст3

 ст

11 , (34)

K ст

где  ст – коэффициент деформации стенки, м-1; K ст – коэффициент постели стенки, Н/м3.

Коэффициент деформации стенки  ст , м-1 вычисляется по формуле

3  (1  2 )

ст  4 , (35)

r 2  t12

где  – коэффициент Пуассона; r – то же, что и в формуле (14); t1 – то же, что и в формуле (32).

Коэффициент постели стенки K ст , Н/м3 вычисляется по формуле

E  t1

K ст  , (36)

r2

По формуле (35)

3  (1  0,32 )

ст  4  5,2 м-1.

7,62  0,008

2 2

По формуле (36)

2  1011  0,008

К ст  2

 27,55 МН/м3.

7,62

По формуле (9.3)

2  5,23

 ст

  10,2  106 Н-1.

27,55  10

11 6

Далее определим 11дн

4 дн

 дн

11  , (37)

K дн

где  дн – коэффициент деформации днища, м-1;

• K дн – коэффициент постели днища, Н/м3.

Коэффициент деформации днища  дн , м-1 определим по формуле

3  K дн  (1   2 )

 дн  4 , (38)

Е  tокр где  – то же, что и в формуле (35); К дн – то же, что и в формуле (33); Е – то же, что и в формуле (28); tокр – то же, что и в формуле (32).

3  9,8  108  (1  0,32 )

 дн  4  4,39 м-1.

2  10  0,006

11 2

По формуле (37)

4  4,393

 дн

  34,5  108 Н-1.

9,8  10

11 8

Рассчитаем величину свободного члена канонического уравнения 1р

ст

по

формуле

Ризб  ст  Р

1р

ст

 , (39)

K ст

где Р  – давление на днище с учетом налива нефтепродукта, МПа; Pизб – то же, что и в формуле (17);

•  ст – то же, что и в формуле (35); K ст – то же, что и в формуле (36).

Давление на днище с учетом налива нефтепродукта Р , МПа определим по формуле

Ри  Ризб

Р  , (40)

Н вз

где Pизб – то же, что и в формуле (17); Н вз – то же, что и в формуле (17); Ри – давление на днище, Па.

Давление на днище Ри , Па считается по формуле

Ри  1,1    g  H вз  Pизб , (41)

где  – то же, что и в формуле (6); g – то же, что и в формуле (6); H вз – то же, что и в формуле (17); Pизб – то же, что и в формуле (17).

Ри  1,1 881,6  9,81 12,74  2000  119200 Па.

По формуле (40)

119200  2000

Р   9199,37 Па.

12,74

По формуле (39)

119200  5,2  9199,37

1р

ст

  0,02.

27,55 106

Определим значение коэффициента 1р

дн

по формуле

 дн

1р

дн

 2  (q   дн  2 Ризб ) , (42)

K дн

где q – нагрузка на единицу дуги стенки от собственного веса стенки, покрытия и снега на нем, МПа;  дн – то же, что и в формуле (38);

• K дн – то же, что и в формуле (38); Pизб – то же, что и в формуле (17).

Нагрузка на единицу дуги стенки от собственного веса стенки, покрытия и снега на нем q, кг/м3 определим по формуле

q  qcт  qкр  qсн , (43)

где qcт – нагрузка на единицу дуги стенки от ее собственного веса, кг/м3; qкр – нагрузка на единицу дуги стенки от веса покрытия, кг/м3;

• qcн – нагрузка на единицу дуги стенки веса снега, кг/м3.

Нагрузка на единицу дуги стенки от ее собственного веса qcт , кг/м3 считается по формуле

gcт  V  g

qcт  , (44)

2  r

где g cт – масса элементов стенки на единицу объема, кг/м3. r – то же, что и в формуле (14); g – то же, что и в формуле (6); V – то же, что и в формуле (15).

10,38  2000  9,81

qcт   4,2 кН/м.

2  7,62

Нагрузка на единицу дуги стенки от веса покрытия qкр , кг/м3

определяется по выражению

gкр  V  g

qкр  , (45)

2  r

где g кр – масса элементов покрытия на единицу объема, кг/м3;

• r – то же, что и в формуле (14);
• g – то же, что и в формуле (6);
• V – то же, что и в формуле (15).

4,38  2000  9,81

qкр   1,8 кН/м.

2  7,62

Нагрузка на единицу дуги стенки веса снега qcн , кг/м3 считается по выражению

Sg    r

qcн  , (46) где Sg – то же, что и в формуле (19);

•  – то же, что и в формуле (19); r – то же, что и в формуле (14).

1,2  103  0,85  7,62

qcн   3,9 кН/м.

По формуле (43):

q  4,2  1,8  3,9  9,9 кН/м.

По формуле (42):

4,39

1р

дн

 2  (9900  4,39  2  119200)  0,0017 .

9,8 108

Итак, определив все параметры, произведем необходимые подстановки в формулу (33)

 0,00001  0,00000034  М 0   0,02  0,0017   0 ,

М 0  0,182 кН.

Далее проверим на прочность окрайку днища по зависимости

4  М0

 окр  2

  с   кр  Ry , (47)

tокр

где  кр – коэффициент условия работы стенки резервуара в зоне краевого

эффекта, принимаем 1,2; М 0 – то же, что и в формуле (33); tокр – то же, что и в формуле (33);

• Ry – то же, что и в формуле (7);
•  с – то же, что и в формуле (6).

4  182

 окр  2

 0,8  1,2  236  106 ,

0,006

20,2  226,6 МПа.

Условие выполняется.

Заключительным этапом расчетов является расчет на опрокидывание. Опрокидывающий момент, действующий на резервуар в результате ветрового воздействия M w , Н  м определяются по следующей формуле

Wm

M w   m  ( M ws  M wг )  , (48)

W0

где M ws – опрокидывающий момент от действия ветра на стенку резервуара, Н  м;

• M wг – опрокидывающий момент от действия ветра на крышу резервуара, Н  м;
• Wт – то же, что и в формуле (20);
• W0 – то же, что и в формуле (20);
•  m – то же, что и в формуле (7).

Опрокидывающий момент от действия ветра на стенку резервуара M ws , Н  м рассчитаем по формуле

M ws  F  b , (49)

где F – сдвигающая сила от действия ветра на стенку, Н; b – координата приложения равнодействующей силы, м.

Сдвигающая сила от действия ветра на стенку F, Н вычисляется по формуле

3 2

H  H  H 

F  0,575  D  Wm  (1  0,705   ст   4,642   ст   4,815   ст ) ,

 10   10   10  (50)

где D – диаметр резервуара, м; Wm – то же, что и в формуле (20); H ст – то же, что и в формуле (9).

3 2

 13,41   13,41 

F  0,575  15,24  194  (1  0,705     4,642    

 10   10 

 13,41  4,815   )  23,9 Н .

 10 

Координата приложения равнодействующей силы b, м зависит от высоты резервуара и определяется по следующей формуле

b  2,5  0,57( Н ст  5) , (51)

где Нст – то же, что и в формуле (9).

b  2,5  0,57(13,41  5)  7,3 м.

Таким образом, по формуле (49)

M ws  23,9  7,3  175 Н  м.

Далее определяем опрокидывающий момент от действия ветра на крышу резервуара Mws, Н по формуле

M wг  0,72  Sг  Х г , (52)

где Sг – площадь вертикальной проекции крыши, м2; Х г – расстояние от днища до центра тяжести крыши резервуара, м.

Площадь вертикальной проекции крыши Sг , м2 вычисляется по формуле

Sг  h  r , (53)

где h – высота образующей крыши, м; r – то же, что и в формуле (14).

Высота образующей крыши h, м определяется по формуле

h  tg  r , (54)

где  – угол между основанием крыши и ее образующей, принимаем 6 º; r – то же, что и в формуле (14).

h  tg 6  7,62  0,8 м.

Подставляем в формулу (53)

Sг  0,8  7,62  6,09 м2 .

Расстояние от днища до центра тяжести крыши резервуара Х г , м

Х г  Х г  Н ст , (55)

где Х г – расстояние от основания крыши до ее центра тяжести, м; Нст – то же, что и в формуле (9).

Расстояние от основания крыши до ее центра тяжести Х г , м вычислим по формуле

1 0,8

Х г  h   0,2 м.

4 4

По формуле (55)

Х г  0,2  13,41  13,61 м.

Подставляем значения в формулу (52)

M wг  0,72  6,09 13,61  59,67 Н  м.

Итоговая подстановка в формулу (48)

M w  1,05  (175  59,67)   125,8 Н  м.

Теперь необходимо определить максимальную расчетную нагрузку на фундаментное кольцо qmax , Н по следующей формуле

Qmax M

qmax   w2 , (56)

2  r   r

где Qmax – максимальная ассиметричная нагрузка, действующая на фундамент резервуара, Н. M w – то же, что и в формуле (48); r – то же, что и в формуле (14).

Максимальная ассиметричная нагрузка, действующая на фундамент резервуара Qmax , Н определяется по формуле

Qmax  1,05  Gs+r  0,95 1,05  Gs0+r0  (0,9  Fsk  Sg  0,95  1,2  Рвак )    r 2 , (57) где Gs+г – вес стенки и крыши резервуара, Н; Gs0+г0 – вес оборудования резервуара, Н; Fsk – коэффициент, учитывающий форму крыши, принимаем 1; Sg – то же, что и в формуле (19);

• Рвак – то же, что и в формуле (31); r – то же, что и в формуле (14).

Qmax  1,05  429530,9  0,95 1,05  50240  (0,9  1 1,2  0,95  1,2  250) 

  7,622  553 кН .

Найдем значение Qmin , кН по формуле

Qmin  Gs+r  0,95  Gs0+r0  0,95 1,2  Рвак    r 2 , (58)

где Gs+r – то де что и в формуле (57); Gs0+r0 – то де что и в формуле (57); Pвак – то же, что и в формуле (31); r – то же, что и в формуле (14).

Qmin  429530,9  0,95  50240  0,95  1,2  250    7,622  425,3 кН.

Таким образом, по формуле (56)

553 125,8

qmax    12,2 кН/м.

2  7,62   7,622

Нагрузки на центральную часть днища определяются исходя из величины внутреннего избыточного давления, максимального проектного уровня налива и плотности продукта или воды. Данную нагрузку определяют по следующим формулам:

• для условий эксплуатации РF , МПа

РF  (   H вз  ст  tg )  0,001 g  1,2  Pвак , (59)

где tg – толщина днища резервуара, мм;

•  – то же, что и в формуле (6);
• g – то же, что и в формуле (6);
• H вз – то же, что и в формуле (17);
• ст – то же, что и в формуле (24);
• Pвак – то же, что и в формуле (31).

• для гидравлических испытаний РF , МПа

РF  ( в  H вз  ст  tg )  0,001 g  1,2  Pвак , (60)

где  в – то же, что и в формуле (18); g – то же, что и в формуле (6); H вз – то же, что и в формуле (17); tg – то же, что и в формуле (59);

• ст – то же, что и в формуле (24); Pвак – то же, что и в формуле (31).

По формуле (59)

РF  (881,6 12,74  7850  8  103 )  0,001 9,81  1,2  250  410,8 Н/м.

По формуле (60)

РF  (1000 12,74  7850  8  103 )  0,001 9,81  1,2  250  425,6 Н/м.

Резервуар считается устойчивым к опрокидыванию, если момент от вертикальных удерживающих сил, действующих на пустой резервуар, превышает момент сил, вызванных ветровым воздействием. Установка анкеров требуется, если выполняется следующее условие

М w  (Qmin  Fwr )  r , (61)

где Fwr – подъемная сила действия ветра на крышу, Н; M w – то же, что и в формуле (48); Qmin – то же, что и в формуле (58); r – то же, что и в формуле (14).

Подъемная сила действия ветра на крышу Fwr , Н определяется по формуле

Wm

Fwr  0,72    r  , (62)

W0

где Wm – то же, что и в формуле (20); W0 – то же, что и в формуле (20); r – то же, что и в формуле (14).

Fwr  0,72    7,62   8,8 кН.

По формуле (61)

125,8  (425,3  8,8)  7,62 ,

125,8  3173,73 .

Условие не выполняется, поэтому установка анкеров не требуется. Резервуар устойчив к опрокидыванию.

На вертикальные цилиндрические резервуары в зависимости от назначения рекомендуется устанавливать следующее оборудование, отвечающее требованиям стандартов и предназначенное обеспечить надежную эксплуатацию резервуаров и снижение потерь нефти и нефтепродуктов от испарения [7]:

• дыхательные и предохранительные клапаны;
• огневые предохранители;
• приборы контроля и сигнализации (уровнемеры, сниженные приборы ПСР, сигнализаторы уровня, манометры для контроля давления в газовой сфере);
• хлопушки;
• противопожарное оборудование;
• оборудование для подогрева;
• приемо-раздаточные патрубки;
• очистной патрубок;
• вентиляционные патрубки;
• люки-лазы;
• люк световой;
• люк замерный.

Для нормальной работы вертикального стального резервуара объёмом 2000 м3 необходимо оборудование, представленное в таблице 6 [4, 8].

Таблица 6 – Оборудование резервуара

Наименование оборудования Количество, шт Генератор пены средней кратности ГПСС-600 3 Клапан дыхательный КДС 1500К/150 3 Кран сифонный КС-80 1 Окончание таблицы 6 Пробоотборник ПСР-11 1 Люк замерный ЛЗ-150 1 Механизм управления хлопушкой МУ-1 2 Хлопушка ХП-150 2 Люк-лаз Ду 600 1 Люк-лаз 600х900 1 Люк световой Ду 500 1

Также резервуары будут оснащены кольцевыми площадками на крыше, доступ к которым будет осуществляться с помощью шахтных лестниц.

3 Конструктивные решения

Вновь проектируемые объекты размещаются с соблюдением технологических норм проектирования в соответствии с требованиями СП 155.13130.2014 «Склады нефти и нефтепродуктов. Требования пожарной безопасности» [2], ВУП СНЭ «Ведомственные указания по проектированию железнодорожных сливоналивных эстакад легковоспламеняющихся и горючих жидкостей и сжиженных углеводородных газов» [9].

Технологическая схема предусматривает следующие операции:

• слив из железнодорожных цистерн;
• слив из автоцистерн;
• перекачка топлива по технологическим трубопроводам;
• хранение в резервуарах парка;
• налив в железнодорожные цистерны;
• налив в автоцистерны.

На пункте слива-налива автоцистерны будет установлен стояк верхнего налива «АСН-100АС» и одно устройство нижнего слива «МС-80 УХЛ1».

Пункт слива-налива рассчитан на одновременный слив-налив одной автоцистерны.

Для перекачки топлива из железнодорожных и автомобильных цистерн в резервуары хранения и из резервуаров в железнодорожные и автомобильные цистерны предусмотрены насосы Н-1, Н-2 типа КМ 100-80/170Е. Насос Н-2 является резервным.

Управление насосами осуществляется как по месту установки, так и с дистанционным отключением из операторной.

Хранение дизельного топлива предусматривается во вновь проектируемых вертикальных резервуарах общим объемом 6000 м3.

Технологической схемой предусмотрена возможность перекачки топлива из резервуара в случае его разгерметизации в аварийный резервуар Р1 парка насосом Н-2.

Для локализации возможных аварийных проливов и исключения загрязнения почвы нефтепродуктом в зонах слива-налива автоцистерны, в насосной, в местах расположения арматуры резервуарного парка, в резервуарном парке выполнено твердое непроницаемое покрытие с бортиками по периметру площадок.

Для защиты обслуживающего персонала, оборудования, приборов от атмосферных осадков и солнечной радиации пункт слива-налива автоцистерны и открытая насосная, оборудованы навесами.

Обвязка оборудования трубопроводами обеспечивает гибкость технологической схемы.

При необходимости использования резервуаров под другую марку нефтепродукта они должны быть предварительно зачищены и промыты.

При подготовке к ремонту проектом предусматривается пропарка резервуаров, насосов и трубопроводов от передвижной парогенераторной установки ППУ. Продувка азотом предусмотрена из баллонов (Р = 0,8 МПа).

Сброс продуктов пропарки трубопроводов, насосов и фильтров, сброс стоков от смыва проливов с отбортованных площадок осуществляется во вновь проектируемую подземную дренажную емкость Е-1 с последующим вывозом загрязненных нефтепродуктами стоков на утилизацию.

Проезд пожарной техники предусмотрен круговым проездом по периметру резервуарного парка. Резервуар противопожарного запаса воды расположен на нормативном расстоянии от парка.

4 Экономический расчёт затрат на проведение перевооружения

В экономической части дипломного проекта рассчитываются затраты на техническое перевооружение резервуарного парка ООО «Байкалнефтецентр».

В настоящее время предприятие обладает резервуарным парком, максимально возможный товарооборот которого не удовлетворяет растущим потребностям предприятия.

В дипломном проекте предлагается увеличить количество резервуаров для хранения нефтепродукта, а также оснастить резервуарный парк оборудованием для слива и налива нефтепродукта в и из железнодорожных и автоцистерн.

4.1 Расчёт стоимости строительства резервуаров для дизельного топлива

В ходе перевооружения резервуарного парка ООО «Байкалнефтецентр» будут возведены 2 резервуара для хранения дизельного топлива.

Перечень строительно-монтажных работ, а также их трудоёмкость Нвр, чел./ч (таблица 7) составим в соответствии с Едиными нормами и расценками на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы [10].

Таблица 7 – Трудоёмкость строительно-монтажных работ

Наименование работ Трудоёмкость, чел./час Площадка обслуживания под задвижки, патрубки 150

Внутреннее антипожарное покрытие 784 Наружная покраска 3466

Окончание таблицы 7 Монтаж стенки, кровли, днища 474 Испытание резервуара 23 Установка лестниц 13,5 Установка оборудования — Люк-лаз Ду 600 12 — Люк 600х900 12 — Люк световой Ду 500 12 — Люк замерный ЛЗ-150 12 — Кран сифонный КС-80 12 — Пробоотборник ПСР-11 12 — Клапан дыхательный КДС 1500К/150 12 — Хлопушка ХП-150 с механизмом управления МУ-1 16 — ГПСС-600 21,5 Установка ограждений на крыше резервуара 10 Установка молниеотводов 4 Установка ПРП 106

Итого: 5152

Работы будут производиться бригадой работников, состав которой будет формироваться в соответствии с перечнем работ, представленным в таблице 7. Наименование профессий и количество работников представлены в таблице 8.

Таблица 8 – Состав работников

Наименование профессии Количество Мастер участка 1 Сварщик 3 Газорезчик 3 Слесарь 5 Бульдозерист 1 Автокрановщик 1 Водитель автокрана 1

Окончание таблицы 8 Экскаваторщик 1 Водитель автотранспорта 1 Стропальщик 4 Геодезист 2

Итого: 23

Итого количество работников составит Kраб= 23 чел.

Далее производим расчёт количества смен Kсм, необходимых для проведения работ. Расчёт производится исходя из трудоёмкости работ по сооружению резервуара, продолжительности смены (tсм = 8 ч) и количества работников по формуле

Н вр

K см  . (63)

tсм  K раб

5152

Kсм   28 смен.

8  23

Следующим шагом будет расчёт фонда оплаты труда. Оплата труда будет складываться из следующих частей

Wзарп.  Wмес.  Wмес.  kрайонный  Wмес.  kнадбавка , (64)

где Dмес – заработная плата месячная, руб.; kрайонный – выравнивающий районный коэффициент, для г. Ангарск

kрайонный =0,2 [11];

• kнадбавка – процентная надбавка, для г. Ангарск kнадбавка = 0,3 [11].

Строительство будет производиться с рабочей сменой по 8 часов пять дней в неделю. Итоговая заработная плата по каждому наименованию профессии Wитог , руб. будет рассчитываться по формуле

Wзарп.  K см

Wитог  n, (65)

K раб.д.

u

где Wзарп. – то же, что в формуле (64);

• K см – то же, что в формуле (63);
• u – количество месяцев в году, u = 12;
• K раб.д. – количество рабочих дней в году, для 2017 года K раб.д. = 247;

• n – количество работников рассматриваемого наименования профессии.

Страховые взносы составляют 30 % от фонда оплаты труда. Используя формулы (63), (64) и (65), вычислим размер фонда оплаты труда и запишем полученные данные в таблицу 9.

Таблица 9 – Оплата труда производственного персонала Наименование Количество Заработная плата Итоговая заработная

профессии (месячная), руб. плата Wитог , руб.

Мастер участка 1 50000 [12] 102024,3 Сварщик 3 30000 [13] 183643,7 Газорезчик 3 30000 [14] 183643,7 Слесарь 5 24000 [15] 244858,3 Бульдозерист 1 30000 [12] 61214,6 Автокрановщик 1 20000 [14] 40809,7 Водитель автокрана 1 25000 [16] 51012,1 Экскаваторщик 1 30000 [12] 61214,6 Водитель

1 30000 [12] 61214,6 автотранспорта

Окончание таблицы 9 Стропальщик 4 25000 [17] 204048,6 Геодезист 2 30000 [17] 122429,1

Итого: 1316113,4

Итого за 2 резервуара: 2632226,7 Страховые взносы 789668,02

Общая стоимость оборудования без НДС Собщ., руб. определяется по формуле

Сперв.  kоб.

Собщ.  , (66)

1,18

где Сперв. – стоимость оборудования за единицу с НДС, руб.;

• kоб. – количество оборудования.

Амортизацию основных средств Н а рассчитаем по формуле

На  , (67)

Tср.сл.

где Tср.сл. – срок полезного использования, год.

Сооружение резервуара будет производиться в течении Kсм = 28 смен, что соответствует количеству календарных дней Kк.д. = 40 дней. Учитывая этот фактор, амортизационные отчисления А, руб. за период перевооружения определяются по формуле

Собщ.  Н а  К к.д.

А , (68)

100  Z г.

где Собщ. – то же, что и в формуле (66);

• Н а – то же, что и в формуле (67);
• К к.д. – количество календарных дней, в течении которых используется оборудование;
• Z г. – количество дней в году, Z г. =365.

Произведём расчёты по формулам (66), (67) и (68) для каждого наименования оборудования. Полученные результаты сведём в таблицу 10.

Таблица 10 – Амортизационные отчисления по основному оборудованию за период перевооружения Наименование Кол- Стоимость ед., руб Общая стои- Срок Норма Сумма

во мость без служ- аморти- амортиза НДС, руб. бы зации, % ционных

отчислений

, руб. Сварочный

3 124600 [18] 373800 7 14,29 4959,37 аппарат Экскаватор 1 9580000 [19] 9580000 7 14,29 127102,06 Бульдозер 1 660000 [19] 660000 7 14,29 8756,51 Шлефмашинка 1 2910 [20] 2910 5 — 2466,10 А/м «Камаз

1 275000 [19] 275000 7 14,29 3648,55 43118″ А/м «Камаз

1 1710000 [19] 1710000 7 14,29 22687,32 65115» Погрузчик 2 120000 [19] 240000 7 14,29 3184,19 Автокран 1 6800000 [19] 6800000 7 14,29 90218,58 Теодолит 2 55990 [21] 111980 7 14,29 1485,69

Итого: 264508,36 Окончание таблицы 10

Итого за

529016,72

резервуа

ра:

В ходе расчётов, выполненных в пункте 2.1.4, была установлено количество поясов и количество листов металла, приходящееся на один пояс стенки резервуара. Исходя из расчётов, на каждый пояс потребуется 8 листов.

В таблице 11 представлены затраты на материалы и оборудование для сооружения резервуара.

Таблица 11 – Затраты на материалы и оборудование при сооружении резервуара

Стоимость ед . Общая

Наименование Количество

с НДС, руб стоимость, руб. Лист 8 09Г2С ГОСТ 19903-74 8 28420 [22] 227360 Лист 6,5 09Г2С ГОСТ 19903-74 8 27734 [22] 221872 Лист 6 09Г2С ГОСТ 19903-74 8 27734 [22] 221872 Лист 5,5 09Г2С ГОСТ 19903-74 48 27734 [22] 1331232 Генератор пены средней кратности

3 7980 [23] 23940 ГПСС-600 Клапан дыхательный КДС 1500К/150 3 42180 [23] 126540 Кран сифонный КС-80 1 11458 [23] 11458 Пробоотборник ПСР-11 1 45458 [23] 45458 Люк замерный ЛЗ-150 1 1573 [23] 1573 Механизм управления хлопушкой МУ-1 2 6440 [23] 12880 Хлопушка ХП-150 2 3458 [23] 6916 Люк-лаз Ду 600 1 30841 [23] 30841 Люк-лаз 600х900 1 46478 [23] 46478 Люк световой Ду 500 1 23632 [23] 23632 Лист 6 09Г2С ГОСТ 19903-74 22 27734 [22] 610148 Уголок 63х5 48 м 2 9443 [24] 18886 Окончание таблицы 11 Лист 4 09Г2С ГОСТ 19903-74 21 27734 [22] 582414 Швеллер 12 18 5428,8 [25] 97718,4 ПРУ 1 35950 [26] 35950 Герметизатор ПЗУ-4 Ду600 1 33228 [27] 33228

Итого: 3710396,4

Итого на 2

7420792,8

резервуара:

Также необходимо произвести расчёт затрат на вспомогательные материалы (таблица 12).

Таблица 12 – Вспомогательные материалы

Наименование Кол-во, кг Стоимость ед. с НДС, Общая стоимость, руб.

руб. Электроды УОНИ-13/45 300 69,5 [28] 20850 Сварочная проволока 320 50 [29] 16000 Шлифкруги 75 550 [20] 41250 Грунтовка 250 234 [30] 58500 Краска 150 260 [30] 39000

Итого: 175600

Итого на 2 резервуара: 351200

Сведём итоговые данные таблиц полученные данные в таблицу 13 и найдём итоговую стоимость резервуаров.

Таблица 13 – Итоговая смета затрат на строительство РВС № Наименование показателя Стоимость, руб.

1 Оплата труда 2632226,7 2 Страховые взносы 789668,0 3 Амортизационные отчисления 529016,72 4 Вспомогательные материалы 351200 Окончание таблицы 13 5 Материалы и оборудование резервуара 7420792,8 6 Транспортировка материалов 820000[31]

Итого: 12542904,25

На рисунке 1 представлена диаграмма затрат на возведение резервуара.

Рисунок 1 – Диаграмма затрат на возведение резервуара

Из диаграммы отчётливо видно, что основная масса средств будет расходоваться на приобретение материалов и оборудования.

4.2 Затраты на остальное оборудование резервуарного парка

Далее, в таблице 14 перечислим затраты на остальное оборудование, требуемое для перевооружения резервуарного парка. Таблица 14 – Затраты на перевооружение оборудования резервуарного парка

Стоимость ед. с Общая стоимость с НДС,

Наименование Кол-во

НДС, руб. руб. Агрегат электронасосный КМ 10080/160Е с двойным торцевым 5 103900 [32] 519500 уплотнением Устройство верхнего налива АЦ

1 265000 [33] 265000 АСН-100АС Устройство верхнего налива ЖДЦ

3 205000 [33] 615000 УНЖ6-100АС-01 Устройство нижнего слива ЖДЦ

3 102000 [33] 306000 УСН-150 Устройство слива автоцистерн

1 24681 [33] 24681 УС-80 Штуцера для приборов КИП 12 90 [34] 1080 Фильтр сетчатый Y-образный 2 21000 [35] 42000 Счётчик жидкости ЛЖ-100 3 54000 [36] 162000 Ёмкость дренажная V=25 м3 1 335704 [37] 335704 Преградитель огневой ОП-50 1 1476 [26] 1476 Труба электросварная 159х4,5 420 м 704 [38] 295680 Отвод 90- 159х4,5 40 753[39] 30120 Задвижка 30с41нж с

18 89721 [40] 1614978 электроприводом ГЗ-А.150 Задвижки 30лс41нж 25 26000 [41] 650000 Отборное устройство ОУ 16-70 8 1990 [42] 15920 09Г2С-МУ Электроды УОНИ-13/45 300 69,5 [28] 20850 Сварочная проволока 320 50 [29] 16000

Итого: 4915989

Определимся с трудоёмкостью работ по установке оборудования при помощи Единых норм и расценок на строительные, монтажные и ремонтностроительные работы [11] (таблица 15).

Таблица 15 – Трудоёмкость работ по установке технологического оборудования

Норма

Суммарная

трудоёмкости

Наименование Количество трудоёмкость,

на единицу,

чел./час.

чел./час. Агрегат электронасосный КМ 100-80/160Е с

5 13,9 69,5 двойным торцевым уплотнением Устройство верхнего налива АЦ АСН-100АС

1 12 12

Устройство верхнего налива ЖДЦ УНЖ6 3 12 36 100АС-01 Устройство нижнего слива ЖДЦ УСН-150 3 12 36

Устройство слива автоцистерн УС-80 1 12 12 Штуцера для приборов КИП 12 0,33 3,96 Фильтр сетчатый Y-образный 2 2 4 Счётчик жидкости ЛЖ-100 3 0,6 1,8 Ёмкость дренажная V=25 м3 1 20 20 Преградитель огневой ОП-50 1 5,4 5,4 Труба электросварная 159х4,5 420 2 70 Отвод 90- 159х4,5 40 0,73 29,2 Задвижка 30с41нж с электроприводом ГЗ 18 0,79 14,22 А.150 Задвижки 30лс41нж 25 0,79 19,75 Отборное устройство ОУ 16-70-09Г2С-МУ 8 1,1 8,8

Итого: 342,6

Исходя из перечня и объёма работ определимся с составом рабочей бригады (таблица 16).

Таблица 16 – Состав рабочей бригады

Наименование профессии Количество Сварщик 1

Окончание таблицы 16 Газорезчик 1 Слесарь 5

Итого: 7

Определим продолжительность работ по формуле (63)

342,6

Kсм   6,1 смен.

87

В расчёт принимаем Kсм  7 смен.

Страховые взносы составляют 30% от фонда оплаты труда. Используя формулы (63), (64) и (65), вычислим размер фонда оплаты труда и запишем полученные данные в таблицу 17.

Таблица 17 – Фонд оплаты труда Наименование Количество Заработная плата Итоговая заработная

профессии (месячная), руб. плата Wитог , руб.

Сварщик 1 30000 [13] 15303,64 Газорезчик 1 30000 [14] 15303,64 Слесарь 5 24000 [15] 61214,57

Итого: 91821,86 Страховые взносы 27546,56

В ходе установки основного технологического оборудования будет использоваться оборудование, необходимое в процессе перевооружения. По формулам (66), (67) и (68) рассчитаем амортизацию для каждого вида оборудования (таблица 18).

Таблица 18 – Амортизация оборудования Наименование Кол- Стоимость Общая Срок Норма Сумма

во ед., руб стоимость служ- аморти- амортиза без НДС, бы зации, % ционных

руб. отчислений,

руб. Сварочный аппарат 1 124600 [18] 105593,2 7 14,29 289,4 Шлефмашинка 1 2910 [20] 2466,1 5 — 2466,1

Итого: 2755,5

Далее рассчитаем итоговые затраты на установку технологического оборудования (таблица 19).

Таблица 19 – Итоговые затраты на установку оборудования № Наименование показателя Стоимость, руб.

1 Оплата труда 91821,86 2 Страховые взносы 27546,56 3 Амортизационные отчисления 2755,5 5 Материалы и оборудование 4915989 6 Транспортировка материалов 220000[31]

Итого: 5258112,92

Итоговую стоимость перевооружения резервуарного парка ООО «Байкалнефтецентр» рассчитаем в таблице 20.

Таблица 20 – Итоговая стоимость перевооружения Показатель Стоимость, руб. Итоговая смета затрат на строительство

12542904,25 резервуаров Затраты на перевооружение оборудования

5258112,9 резервуарного парка Итого: 17801017,15

На рисунке 2 изображена диаграмма, отражающая состав затрат на перевооружение резервуарного парка.

Рисунок 2 – Диаграмма расходования средств на перевооружение

резервуарного парка

Из диаграммы отчётливо видно, что преобладающая часть средств уйдёт на сооружение резервуаров.

4.3 Расчёт амортизационных отчислений на содержание

резервуарного парка

В таблице 21 произведём расчёт амортизационных отчислений на содержание резервуара за год

Таблица 21 – Амортизационные отчисления

Общая Срок Норма Амортизация

Наименование стоимость без службы, амортизации, годовая, руб.

НДС, руб. лет % Агрегат электронасосный КМ

440254,2 7 14,29 62893,5 100-80/160Е Устройство верхнего налива

224576,3 10 10 22457,6 АЦ АСН-100АС Продолжение таблицы 21 Устройство верхнего налива

521186,4 7 14,29 74455,2 ЖДЦ УНЖ6-100АС-01 Устройство нижнего слива

259322,0 7 14,29 37046,0 ЖДЦ УСН-150 Устройство слива автоцистерн

20916,1 7 — 20916,1 УС-80 Штуцера для приборов КИП 915,3 — — 915,3 Фильтр сетчатый Y-образный 35593,2 — — 35593,2 Счётчик жидкости ЛЖ-100 137288,1 7 14,29 19612,6 Ёмкость дренажная V=25 м3 284494,9 7 14,29 40642,1 Преградитель огневой ОП-50 1250,8 — — 1250,8 Труба электросварная 159х4,5 20881,4 — — 20881,4 Отвод 90- 159х4,5 25525,4 — — 25525,4 Задвижка 30с41нж с

1368625,4 7 14,29 195517,9 электроприводом ГЗ-А.150 Задвижки 30лс41нж 550847,5 — — 550847,5 Отборное устройство ОУ 16 13491,5 — — 13491,5 70-09Г2С-МУ РВС-2000 м3 10350159,5 25 4 414006,4 Генератор пены средней

• 20288,1 — 20288,1 кратности ГПСС-600 Клапан дыхательный КДС
• 107237,3 — 107237,3 1500К/150 Кран сифонный КС-80 — 9710,2 — 9710,2 Пробоотборник ПСР-11 — 38523,7 — 38523,7 Люк замерный ЛЗ-150 — 1333,1 — 1333,1 Механизм управления
• 10915,3 — 10915,3 хлопушкой МУ-1 Хлопушка ХП-150 — 5861,0 — 5861,0 Люк-лаз Ду 600 — 26136,4 — 26136,4 Люк-лаз 600х900 — 39388,1 — 39388,1 Люк световой Ду 500 — 20027,1 — 20027,1

Окончание таблицы 21

Итого: 1815472,8

Итого на амортизационные отчисления основного оборудования резервуарного парка за первый год эксплуатации будет потрачено 1815472,8 руб.

5 Безопасность жизнедеятельности

Предприятия нефтегазового сектора являются опасными производственными объектами. Повышенная пожароопасность и высокая загрязняющая способность нефти и нефтепродуктов обуславливают жёсткие требования к надёжности и безопасности оборудования.

5.1 Мероприятия по устранению вредных и опасных

производственных факторов

Рассмотрим здание операторной, а также условия работы в нём. По интенсивности общих энергозатрат организма работа в операторной попадает в категорию IIб [42].

Таблица 22 – Фактическое состояние условий труда на рабочем месте

ПДК, ПДУ, допустимый

Величина отклонения

Фактический уровень

Класс условий труда,

степень вредности и

Продолжительность

производственного

Дата проведенного

производственного

фактора, единица

Наименование

Код фактора

воздействия

измерения

опасности

измерения

фактора №

уровень п/п

5.0 Тяжесть трудового 1 11. 05.17 — 2 1

0 процесса

Окончание таблицы 22

5.0 Напряженность 2 11. 05.17 — 2 1

0 трудового процесса

4.5 3 Шум, дБА 80 11. 05.17 103 — 3.1 1

4.6 4 Температура, Сº 15-22 11. 05.17 22 — 2 1

4.6 5 Влажность, % 15-75 11. 05.17 43 — 2 1

4.6 Скорость движения 6 0,1 11. 05.17 0,1 — 2 1

3 воздуха, м/с

4.6 7 Освещенность, лк 150 11. 05.17 160 2 2 1

4.6 8 КЕО, % 0,6 11. 05.17 1,3 — 2 1

4.6 19,5 – 9 ТНС, С 11. 05.17 17,8 — 2 1

6 23,9

4.6 Тепловое излучение, 10 140 11.05.17 250 — 3.1 1

5 Вт/см2

Вредные химические

вещества в воздухе

2.0 11 рабочей зоны, мг/м3 11.05.17 — 2 1

марганец 0,1 0,01

монооксид углерода 20 5

диоксид азота 2 0,01

Допустимый уровень шума на рабочем месте в соответствии с ГОСТ 12.1.003-83 (изм.1) – 80 дБА [43].

Уровень звуковой мощности насосов Н-1, Н-2 в соответствии с паспортом 103 дБА. На расстоянии 5 м от насосов расчетный уровень шума соответствует нормативному 80 дБА. Учитывая то, что насосное оборудование работает периодически и кратковременно и обслуживающий персонал не пребывает постоянно в зоне образования шума, мероприятия по снижению уровня шума не предусматриваются.

Обслуживающий персонал должен быть обеспечен:

• специнструментом из цветного металла или омедненного стального;
• средствами индивидуальной защиты, перчатками, защитными очками;
• спецодеждой из антистатических материалов;
• спецобувью, считающуюся электропроводной (с кожаной подошвой или с под
• фильтрующими промышленными противогазами для защиты органов дыхания

При работах внутри резервуаров, емкостей, в траншеях, колодцах и др., выполняемых в среде с недостаточным содержанием кислорода (по объему менее 20%) для защиты органов дыхания должны применяться шланговые или кислородно-изолирующие противогазы. Использование фильтрующих противогазов в этих случаях не допускается.

Предусмотрены следующие технические решения по обеспечению промышленной безопасности:

• исключение разгерметизации оборудования и предупреждение аварийных выбросов опасных веществ (установка уровнемеров в резервуарах, предусмотрено антикоррозионное покрытие, прием, хранение и выдача топлива только закрытым способом);
• предупреждение развития аварий и локализация выбросов опасных веществ (дыхательные клапана на резервуарах, отбортовка площадки сливаналива автоцистерн, автоматическое ограничение налива топлива, быстродействующая отсечная арматура);
• обеспечение взрывопожаробезопасности (взрывозащищенное исполнение электрооборудования, молниезащита, заземление);
• наличие системы автоматического регулирования и блокировок, сигнализац контроль давления на трубопроводах нагнетания насосов).

5.2 Пожарная безопасность

В расчетах приняты максимально-допустимые значения параметров технологического режима (давление, температура).

Количество веществ, которые могут образовывать пожароопасные смеси, определено исходя из следующих условий:

• происходит разрушение резервуара с выходом всего содержащегося в нем нефтепродукта в окружающее пространство (разлив по площадке);
• происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости.

Определим категорию пожароопасности резервуарного парка [42,44].

Для этого сначала необходимо определить величину пожарной нагрузки Q, МДж. которая определяется по формуле

n

Q   GiQнip , (69)

i=1

где Gi – количество нефтепродукта в резервуаре, кг;

Qнip – низшая теплота сгорания нефтепродукта, МДж/кг, для дизельного

топлива Qнip = 42,7 МДж/кг [45].

Q  4284000  42,7  182926800 МДж.

Далее определим величину удельной пожарной нагрузки g, МДж/м2 по формуле

Q

g , (70)

S

где Q – то же, что и в формуле (69); S – площадь резервуарного парка, м2, S = 2333,08 м2.

182926800

g  78405 МДж/м2.

2333,08

Полученный показатель удельной пожарной нагрузки соответствует категории пожарной опасности ВН1 [42].

По пожароопасности резервуарный парк относится к классу П-III [3].

Это обуславливает:

• оснащение системами автоматического регулирования, средствами контроля параметров, значения которых определяют взрывоопасность процесса, эффективными быстродействующими системами, обеспечивающими приведение технологических параметров к регламентированным значениям или остановке процесса;
• установку запорных устройств с дистанционным управлением и временем срабатывания не более 120 с.;
• допущение выполнения операций регулирования вручную (производственным персоналом) при обеспечении автоматического контроля указанных параметров процесса и сигнализации о превышении их допустимых значений.

Рабочей документацией предусмотрена следующая система обеспечения пожарной безопасности, которая включает в себя:

• систему предотвращения пожара (заземление и молниезащита, взрывозащищенное исполнение электрооборудования, система сигнализации и блокировок по опасным параметрам технологического режима с выносом их на щит управления в операторную);

— систему противопожарной защиты (эвакуационные пути, первичные средства пожаротушения, пожарная сигнализация, противопожарное водоснабжение, средства индивидуальной защиты).

Противопожарные расстояния между объектами склада приняты в соответствии СП 155.13130.2014 «Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы».

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Техническое перевооружение предприятия является крайне важной и обязательной стадией в развитии предприятия. Внедрение современного, более производительного и совершенного оборудования повышает качество продукции, увеличивает объёмы производства и, как следствие, повышает прибыль предприятия.

В ходе выполнения выпускной квалификационной работы мною был увеличен товарооборот резервуарного парка путём подбора оборудования для технического перевооружения, определены список и последовательность проведения работ, приведено технико-экономическое обоснование работы.

Цели и задачи, поставленные перед выполнением работы, были выполнены в полной мере.

Также в ходе выполнения работы мною были получены навыки в области организации производственного процесса, экономического обоснования внедрения нового оборудования, изучено устройство основного оборудования, применяемого в резервуарных парках.

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ

ГСМ – горюче-смазочные материалы;

• ЖДЦ – железнодорожная цистерна;
• АЦ – автоцистерна;
• КИП – контрольно-измерительные приборы;
• УС – устройство сливное;
• ООО – общество с ограниченной ответственностью;
• ГОСТ – межгосударственный стандарт;
• РД – руководящий документ;
• ТУ – технические условия;
• СП – свод правил;
• ФЗ – федеральный закон;
• ПУЭ – правила установки электроустановок;
• ДВК – довзрывная концентрация;
• ВУП СНЭ – ведомственные указания по проектированию железнодорожных сливо-наливных эстакад;
• ППУ – передвижная парогенераторная установка;
• АКЗ – антикоррозионная защита;
• КДС – клапан дыхательный совмещённый;
• МУВ – механизм управления хлопушкой верхний;
• ЛЗ – люк замерный;
• ХП – хлопушка предохранительная.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/referat/soorujenie-jelezobetonnogo-rezervuara/