Ти этажный жилой дом в кирпичном исполнении по улице Микуцкого 8 в г. Красноярск

метки: Проектирование, Сооружение, Инженерный, Нагрузка, Работа, Таблица, Принимать, Рисунок

Настоящий дипломный проект посвящен рассмотрению инвестиционно-строительного проекта строительства 10-ти этажного жилого дома в кирпичном исполнении в г. Красноярск Красноярского края.

Данная тема актуальна в связи с потребностью населения в качественном, надёжном жилье с нестандартными планировочными решениями, пользуется спросом кирпичные строения. Дипломный проект разработан согласно заданию на проектирование 10-ти этажного жилого дома с кирпичным каркасом. В цокольном этаже запроектирован магазин хозяйственных товаров. Высокий уровень придомовой инфраструктуры.

Но проблема в том, что население растет высокими темпами, 12 апреля 2012 года был рожден миллионный житель Красноярска. Конечно же застройка Красноярска и прилегающих территорий ведется беспрерывно и в больших объемах, но и этого не хватает для удовлетворения потребности населения.

Актуальность темы дипломного проекта определяется реально сложившейся ситуацией в строительной отрасли, как Красноярского края, так и в целом России.

1 Архитектурно-строительный раздел

1.1 Исходные данные для проектирования

1.1.1. Характеристика места строительства

Место строительства – г. Красноярск.

Нормативное значение скоростного напора ветра (III район) — 0,38 кПа. [11]

Расчётная снеговая нагрузка (III район) — 1,8 кПа. [11]

Особых условий нет.

Район строительства характеризуется следующими климатическими данными:

Строительно-климатический район – I В. [11]

Зона влажности – сухая.

Продолжительность отопительного периода – 234 суток.

Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 – минус

40° С.

Нормативная глубина промерзания грунтов – 2,5 м.

Сейсмичность площадки строительства – 6 баллов.

За относительную отметку 0,000 принята отметка чистого поло 1-го этажа квартиры жилого дома, что соответствует абсолютной отметке 316,20.

Здание по капитальности относится ко II классу, уровень ответственности II, II степени огнестойкости. Класс пожарной опасности Ф 1.3.

1.1.2. Характеристика объекта строительства

Объект строительства – жилой дом с помещениями офисов на первом этаже.

Вид строительства – новое.

1.2 Объемно-планировочное решение

Проектируемый 10-ти этажный жилой дом на 37 квартир. Жилой дом запроектирован на базе серии 86 с частичной переработкой. На цокольном этаже запроектирован магазин хозяйственных товаров.

Проект 10-этажного жилого дома

... целью обеспечения нормируемой длительности инсоляции жилых помещений. В работе запроектирован 10 этажный жилой дом на 2 секции. Определены параметры ... наружу, со стороны фасада двора здания строительство. На первом этаже размещаются помещения колясочной, электрощитовой. В ... и ограничен улицей Возрождения. Градостроительное решение района осуществляется в соответствии с функциональным зонированием, ...

Жилой дом имеет с размеры в плане: в осях 1-7 — 24м, в осях А-Г 12,6м; высота +34,52м. Высота этажа 2,85 м. Сообщение между этажами осуществляется через внутренние лестничные клетки.

Общее количество квартир на жилой дом:

1- комнатные – 18 квартир (двух типов);

2- комнатные – 9 квартиры.

3- комнатные – 10 квартиры.

Количество квартир на типовом этаже: по 2 однокомнатных, 1 двухкомнатная и 1 трехкомнатная.

Таблица 1.1 – Экспликация квартир в здании

Жилая Общая

Тип квартир Количество, шт.

площадь, м2 площадь, м2

1-10эт

9 45,79 412,11

Однокомнатная

9 36,63 329,67

Двухкомнатная 9 61,77 555,93

Трехкомнатная 10 71,95 719,5

Жилой дом оборудован пассажирским лифтом грузоподъемностью 630кг с размерами кабинки 2200х1080х2100, что соответствует СП 59.13330.2016 для маломобильных групп населения. Шахта лифта не соприкасается с жилыми помещениями.

1.3 Конструкции здания

Строительные конструкции приняты в соответствии с действующими сериями, ГОСТами и каталогами.

Фундаменты – свайные, забивные сваи с монолитными железобетонными ростверками. Сопряжение свай с ростверком жесткое, неразрушенная часть сваи заходит в ростверк на 50 мм и дополнительно заводится оголенная арматура сваи на величину 250 мм. Сваи С70.30-6У и С60.30-6У СП 24.13330.2011. Ростверк из бетона В25.

Стены технического подполья – из сборных бетонных блоков ФБС толщиной 600мм по ГОСТ 13579-78*. Предусмотрена вертикальная и горизонтальная гидроизоляция наружных стен.

Наружные стены – кирпичные с утеплением из пенополистирола. Кладка сложная, состоящая из трех слоев: внутренний слой в несущих и самонесущих стенах толщиной 510мм, затем слой утеплителя толщиной 250мм, воздушный зазор 20мм; наружный слой кладки толщиной 120мм.

Облицовка – выполняется из лицевого кирпича красного и желтого цвета.

Внутренние несущие стены – из кирпича толщиной 380 мм.

Перегородки – кирпичные толщиной 120мм.

Перекрытия и покрытия – из сборных железобетонных плит с круглыми пустотами, с несущей способностью 800-1250 кг/м2 без учета собственного веса.

Лестницы – сборные железобетонные марши по ГОСТ 5781-82.

Чердачное помещение – холодное.

Заполнения дверных проёмов – деревянные дверные блоки по ГОСТ 24698-81 и ГОСТ 6629-88.

Оконные проёмы заполнены двухкамерными стеклопакетами ГОСТ 30674-99.

Кровля – рулонная.

Строительная система – ручная кладка.

Конструктивная система – стеновая.

Конструктивная схема – основные несущие системы.

1.4 Расчет ограждающих конструкций

Таблица 1.2 – Расчетные параметры наружной и внутренней среды

Значения Параметры Источник

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/referat/proektirovanie-injenernyih-soorujeniy/

параметров Населенный пункт г.Красноярск Расчетная температура наружного воздуха, text , СП 131.13330.2012 о -40 С (табл 3.1.) Средняя температура отопительного периода со средней суточной температурой воздуха ниже -7,1 То же 8оС, textav,оС Продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой воздуха ниже 234 -» 8оС, zht, сут. Расчетная температура внутреннего воздуха, tint , ГОСТ 30494-2011 о 20 С Относительная влажность внутреннего воздуха, φ

Конструкции стен

... или высоких стен промышленного здания. Применяют фахверк в следующих случаях: при стенах из асбестоцементных и металлических листов; в зданиях высотой более 30м независимо от конструкции стены; в зданиях с ... блоков, или применяются удлиненные панели (на толщину стен); двухслойные стеновые панели применяют для стен зданий с высокой влажностью внутреннего воздуха; они состоят из наружного слоя (легкий ...

55 То же int,% Градусо-сутки отопительного периода,

Расчетное Dd, оС·сут 6341,4

значение Коэффициент теплоотдачи внутренней

СП 50.13330.2010, поверхности ограждающей конструкции, αint, 8,7

(табл.7) Вт/(м2·оС) Коэффициент теплоотдачи наружной

СП 23-101-2004, поверхности ограждающей конструкции, αext, 23

(табл. 8) Вт/(м2·оС)

СП 50.13330.2010, Влажностный режим помещений Нормальный

(табл.1)

СП 50.13330.2010, Зона влажности территории строительства Сухая

(прил. В) Условия эксплуатации ограждающих А СП 50.13330.2010, конструкций (табл.2)

В соответствии с требованиями СП 50.13330.2010 приведенное сопротивление теплопередаче наружной ограждающей конструкции должно быть не менее нормируемого значения Rreg , температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и внутренней поверхности стены, определяемый по формуле

n(t int  t ext ) t  , (1.1)

Ro int

не должен превышать нормируемого значения Δtn (табл. 5 СП 50.13330.2010).

Кроме того, температура внутренней поверхности в местах теплопроводных включений, в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха td.

Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен и окон для условий г. Красноярска для общественных зданий определяем интерполяцией по табл. 4 СП 50.13330.2010.

1.5 Теплотехнический расчет наружной стены

1. Исходные данные см. табл. 1.2 Значения  и  приняты согласно СП 23-101-2004 (прил. Д)

Рисунок 1.1- Конструкция наружной стены Таблица 1.3 – Конструкция стены

№ , ,

Наименование слоя , м слоя кг/м3 Вт/мºС

Глиняный обыкновенный кирпич

1 по ГОСТ 530 на цемю-песчаном 1800 0,510 0,7

растворе

2 Пенополистирол по ГОСТ 16381 100 2 0,041

3 Глиняный обыкновенный кирпич 1800 0,120 0,7

по ГОСТ 530 на цемю-песчаном

растворе

2. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

• Rreq  a  Dd  b ; (1.2)

а=0,00035; b=1,4, где а и b – коэффициенты, принятые для стен жилых зданий по табл. 4 СП 50.13330.2010. Градусо-сутки отопительного периода:

Dd  (tint  tht )  zht  (20  (7,1))  234  6341, 4 ˚С∙сут. (1.3)

Отсюда:

Rreq  0,00035  6341,4  1,4  3,62 м ºС/Вт.

3. Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

1 1  2  3 1

R0      ,отсюда (1.4)

 int 1 2 3  н

 1 1  3 1   1 0,51 0,12 1 

 2   R0       2   3,62      0,041 

  int 1 3  ext   8,7 0,7 0,7 23 

 3,62  0,11  0,73  0,17  0,05  0,041  0,105 м;

• Принимаем в качестве утеплителя пенополистирол, плиты толщиной 250 мм исходя их конструктивной особенности кирпичной кладки. Тогда сопротивление теплопередаче принятой конструкции составит:

 1 0,51 0, 25 0,12 1  2 о

R        0,11  0,73  6,1  0,17  0,05  7,2 м * С/Вт.

 8,7 0,7 0,041 0,7 23 

Повышение теплозащитных качеств наружных ограждающих конструкций ...

... защиты зданий, физико-математическое моделирование и численные эксперименты процессов тепломассопереноса через наружные ограждающие конструкции (теплопередача). Научная новизна. Получены расчётные зависимости сопротивления теплопередаче ... качества ограждающих конструкций без существенного увеличения их стоимости. В 2012 году был утвержден СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная ...

Rфакт = 7,2 > Rreq = 3,62 – приведенное сопротивление теплопередаче больше нормируемого значения, конструкция стены удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003.

Температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности int ограждающей конструкции:

n   tint  text  1 (20   40 ) 60 о о

t     0,96 С < tn  4 С. (1.5)

Ro   int 7, 2  8,7 62,6

Принимаем утеплитель δ=0,25 м из плит пенополистирола.

1.6 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

1) Чердачное проектируется холодный. Исходные данные см. табл. 1. Значения  и  приняты согласно (прил. Д) СП 23-101-2004.

Рисунок 1.2- Конструкция чердачного перекрытия

Таблица 1.4- Конструкция чердачного перекрытия

№ , ,

Наименование слоя , м слоя кг/м3 Вт/мºС

Стяжка из цем.-песч. раствора М150 по

1 ГОСТ 28013 1800 0,03 0,76

Минераловатные плиты повышенной

2 200 2 0,07

жесткости

3 Пароизоляция — — Стяжка из цем.-песч. раствора М100 по

4 1800 0,01 0,76

ГОСТ 28013

5 2500 0,220 1,92

Плиты перекрытия сборная пустотная

2) Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

Rreq  a  Dd  b (1.6)

Где: а=0,00045; b=1,9, где а и b – коэффициенты, принятые для чердачного перекрытия зданий по табл. 4 СП 50.13330.2012.

Градусо-сутки отопительного периода:

Dd  (tint  tht )  zht  (20  (7,1))  234  6341, 4 ˚С∙сут. (1.7) Отсюда:

Rreq  0,00045  6341,4  1,9  4,75 м ºС/Вт.

3) Поскольку железобетонная пустотная плита неоднородна в теплотехническом отношении, необходимо определить ее приведенное термическое сопротивление Rпр. Для этого круглые поперечные сечения пустот в плите заменяем равновеликими квадратными (рис.1.3), тогда сторона квадрата:

0,159 2

а  S   r 2  3,14  ( )  0,14 м. (1.8)

Рисунок 1.3 – Поперечные сечения пустот

Приведенное термическое сопротивление Rпр неоднородной ограждающей конструкции определяется плоскостями, параллельными и перпендикулярными тепловому потоку (Rа и Rб):

4) Плоскостями, параллельными тепловому потоку, плита разрезается на два характерных участка (рис.1.4): однослойный (из железобетона) и трехслойный (наружные ж.б. слои и прослойка из воздуха).

Площадь и термическое сопротивление 1-го участка конструкции:

• F1 =0,22∙0,045=0,0099 м2;

 0, 22 м2 С

R1    0,1145 . (1.9)

 1,92 Вт

Рисунок 1.4– Характерный участок 1

Площадь и термическое сопротивление 2-го участка конструкции:

F2 =0,142+0,014∙0,04∙2=0,0308 м2,

 жб 0,04 м 2 С

R2  2  Rвозд   2  0,15  0,1916 . (1.10)

жб 1,92 Вт

Термическое сопротивление железобетонной плиты при разрезе ее плоскостями, параллельными тепловому потоку:

F1  F2 0,0099  0,0308 м 2 С

Rа    0,1646 . (1.11)

F1 F2 0,0099 0,0308

  Вт

R1 R2 0,1145 0,1916

5) Плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, плита разрезается на три характерных участка (рис. 2.5): 1 и 3 – однородные (из железобетона) и 2 – неоднородный:

Расчет и конструирование монолитных железобетонных перекрытий ...

... конструкторская работа состоит из следующих пунктов: 1. Разбивка сетки колонн. 2. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. 3. Сбор нагрузок и статический расчет прочности плиты перекрытия, ... из условии «промышленные здания с нормальным режимом» принимаем); R — термическое сопротивление материала конструкции, определяется по формуле. где. толщина итого слоя, -теплопроводность для нормального ...

Термическое сопротивление 1 и 3 однородных участков конструкции:

Рисунок 1.5– Разрез плиты на 3 участка

 0,04 м2 С

R1  R3    0,02 . (1.12)

 1,92 Вт

Термическое сопротивление среднего слоя:

Fжб  Fвозд 0,0063  0,0196 м 2 С

R2    0,117 , 1.13)

Fжб Fвозд 0,0063 0,0196

  Вт

Rжб Rвозд 0,07 0,15

Где:

 0,14 м2 С м 2 С

Rжб    0,07 ; Rвозд  0,15 ; (1.14)

 1,92 Вт Вт

Fжб =0,045∙0,14=0,0063 м2; Fвозд =0,142=0,0196 м2. (1.15)

Термическое сопротивление железобетонной плиты при разрезе ее плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку:

Rб=R1+R2+R3=0,02∙2+0,117=0,157 м2 °С/Вт. (6.14)

Ra 0,165

6)   1, 04  1, 25 – величина Rа превышает величину Rб менее,

Rá 0,157 чем на 25%, тогда приведенное термическое сопротивление железобетонной пустотной плиты:

Ra  2 Rб 0,165  2  0,157 м2 С

R прив    0,159 . (1.15)

3 3 Вт

7) Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции:

1 1 1 1  2  4 1 м 2 С

R0   R1  R2  R4  R5       0,159  , (1.16)

 int  ext  int 1 2 4  ext Вт

Отсюда:

1 1 1 0,03 0,01 1  2  ( Rreq   R1  R4  R5  )  2  (4,75     0,159  )  0,07  0,306 м.

 int  ext 8,7 0,76 0,76 23 (1.17)

Принимаем в качестве утеплителя минераловатные плиты. Плиты полужесткие на синтетическом и битумном связующих, толщиной 310 мм.

1 1  2  4 1 1 0,03 0,31 0,01 1 м 2 С Rфакт  (     R5  )(     0,159  )  4,8 .

 int 1 2 4  ext 8,7 0,76 0,07 0,76 23 Вт

(1.18)

Rфакт = 4,8 > Rreq = 4,75 – приведенное сопротивление теплопередаче удовлетворяет требованиям СП 50.1330.2012.

Температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности int ограждающей конструкции:

n   tint  text  1 (20   40 ) 60 о о

t     1, 44 С < tn  3 С. (1.19)

Ro   int 4,8  8,7 41,8

1.7 Определение вида заполнения оконных проёмов

Градусо-сутки отопительного периода: Dd  6341, 4 ˚С∙сут., тогда согласно табл. 4 СП 50.1330.2012нормируемое сопротивление теплопередаче окон жилых зданий составит:

Rreq  0,615 м ºС/Вт. (1.20)

По ГОСТ 30674-99 выбираем оконный блок из ПВХ профилей ОП, класс изделия по показателю приведенного сопротивления теплопередаче — В2, с конструкцией стеклопакета 4М1-8Аr-4М1-8Аr-Н4, R =0,63 м2ºС/Вт.

1.8 Инженерное оборудование здания.

1.8.1.Водопровод

В данной работе запроектировано водоснабжение и водоотведение 10-этажного дома по улице Микуцкого,8.

Водоснабжение осуществляется от существующих сетей города.

Водоотведение предусмотрено централизованное.

Средняя глубина заложения составляет 3,2 метра.

1.8.2. Горячее водоснабжение

Система горячего водоснабжения – от узла учета, с нижней разводкой воды и закольцовкой циркуляционных стояков по чердаку.

В квартирах жилого дома предусматривается установка индивидуальных счетчиков горячей воды.

1.8.3. Водосток

Отвод дождевых и талых вод с кровли здания предусматривается системой внутренних водостоков с открытым выпуском в бетонной лоток.

Компоновка сборного железобетонного перекрытия

... 2. Проектирование предварительно напряжённой плиты 2.1 Сбор нагрузок на перекрытие Рисунок Отдельный элемент пола Таблица Нагрузка на 1мІ междуэтажного перекрытия № п/п Наименование нагрузки Нормативная нагрузка. кН/м 2 Коэф. надё ... песчаного раствора д=40 мм. Звукоизоляционный слой из ДВП д=25 мм Сборная ж/б ребристая плита с заполнением швов раствором Перегородки 0,06 0,72 0,07 0,3 0,5 1,1 1,3 ...

Монтаж трубопроводов производить с соответствии с СП 129.13330.2011

Для предупреждения снижения температуры воздуха в районе наружных дверей ниже нормативных значений у проемов помещений проектируются электрические воздушно–тепловые завесы.

1.8.4. Теплоснабжение

Система отопления жилого дома запроектирована с нижней разводкой с П-образными стояками. Для магазинов и офисов предусмотрены самостоятельные системы отопления.

Вентиляция естественная с организованной вытяжкой через каналы из санузлов. Вентиляция кухонь двух верхних этажей осуществляется центробежными вентиляторами Compact-200.

Вентиляция встроенных помещений вытяжная с естественным и частично с механическим побуждением. Приток неорганизованный.

Внутренние санитарно-технические работы выполнять согласно СП 129.13330.2011.

1.8.5.Электроснабжение

По степени обеспечения надежности электроснабжения жилой дом (при оборудовании кухонь электроплитами) относится к потребителям II категории, противопожарные устройства – к I категории, встроенные помещения охраны и ТСЖ – к III категории.

По степени надежности электроснабжения встроенные помещения относятся к потребителям третьей категории.

1.9 Пожарные мероприятия

Эвакуация из здания осуществляется через незадымляемую лестничную клетку. Лифтовой холл в подвале отделен тамбуром с системой подпора воздуха. Воздуховоды и шахты имеют предел огнестойкости не менее 0,75 часа. Воздуховоды выполняются из тонколистовой оцинкованной стали класса (плотные) по ГОСТ 14918-80. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов.

Выходы на кровлю осуществляются через лестничную клетку.

Размеры дверных проемов, ширина коридоров, отделка поверхностей, их противопожарная защита и другие мероприятия выполнены согласно СНиП 2.08.01-89*, СНиП 2.01.02-85*, СП 112.13330.2011, сборника руководящих документов государственной противопожарной службы (части I, II, III, IV СНиП 2.03.11-85).

В каждой квартире устанавливается отдельный кран в целях возможности его использования в качестве первичного устройства внутриквартирного пожаротушения.

Здание относится ко II степени огнестойкости согласно СНиП 21-0197*.

Класс функциональной пожарной опасности жилого дома — Ф 1.3 (СНиП 21-01-97*).

Класс функциональной пожарной опасности встроенных помещений охраны и ТСЖ – Ф 4.3 (СНиП 21.01-97*).

В проекте предусмотрены противопожарные мероприятия:

• в каждой квартире автоматическая пожарная сигнализация;
• общедомовые и внутриквартирные электросети защищены устройствами УЗО;
• в каждой квартире предусмотрены внутренние пожарные краны для осуществления первоначального тушения пожара.

Наружное пожаротушение осуществляется от существующих и проектируемых пожарных гидрантов, расположенных на расстоянии 30-150 метров.

Подъезды противопожарной техники к проектируемому зданию предусмотрены по проездам с твердым покрытием.

Расход воды на наружное пожаротушение – 15 л/сек.

1.10 Технико-экономические показатели объемно-

планировочного решения

Технология кладки из природных и искусственных камней правильной формы

... действующих на кладку нагрузок. Действующим на кладку силам противостоит ... 4. Технологическая последовательность выполнения работ Бутовый камень – ... в крупнопанельном 3. Технология кладки из природных и ... механических повреждений. Кладка ведется с перекрытий или ... декоративного оформления фасада и других элементов здания. Каменная кладка, ... кладке и при облицовке плитами, выполняемой одновременно с кладкой, ...

Таблица 1.5 – Технико-экономические показатели

№ Наименование Показатель

1 Число квартир 37

2 Этажность 10

3 Общая площадь квартир, м2 2190,37

4 Общая площадь встроенных помещений, м2 141,03

5 Площадь застройки дома, м2 544,44

6 Строительный объем здания, м3 14374,34

1.11 Мероприятия по обеспечению доступа инвалидов

Согласно п.1.6 СП 35-101-2001«Проектирование зданий и сооружений с учетом доступности для маломобильных групп населения. Общие положения» организация доступности маломобильных групп населения (далее -МГН) к проектируемому зданию предусмотрена по варианту «Б» — устройство специальных входов, путей движения и мест обслуживания лиц с нарушением здоровья.

Доступ маломобильных групп, пользующихся коляской, в жилую часть дома и помещения общественного назначения осуществляется при помощи пандуса с уклоном 1:20. Перепад высоты составляет 2 см.

Доступ прочих МГН осуществляется через крыльцо.

Перед проемами лифтовой шахты предусмотрена площадка шириной 900мм. Размеры лифтового холла в плане – 2200х1080х2100 мм, что позволяет транспортировать человека на носилках.

Ширина пути движения в кресла-коляски в коридорах 1,5 м.

Проектные решения, обеспечивающие доступность МГН в помещения, не ограничивают условия жизнедеятельности других групп населения, а также эффективность эксплуатации здания.

2. Расчётно – конструктивный раздел

2.1 Исходные данные

По заданию дипломного проекта необходимо выполнить схему расположения элементов перекрытия типового этажа (5-9 этажи жилого дома), также выполнить сбор нагрузок, расчет и конструирование сборной плиты перекрытия. Дополнительно необходимо выполнить сбор нагрузок и расчет кирпичного простенка 1-го этажа. При необходимости определить требуемое армирование.

Сбор нагрузок на железобетонную плиту перекрытия выполняем в соответствии с требованиями СП 20.13330.2011.

Расчет плиты перекрытия выполняем в соответствии с требованиями СП 63.13330.2012. Все нагрузки на плиту перекрытия приняты равномерно распределенными. Рассматриваемые этажи с 5-9 выполняют функцию жилых этажей.

Расчет кирпичного простенка выполняем в соответствии с

требованиями СП 15.13330.2012 «Каменные и армокаменные конструкции», а также «Проектирование каменных и армокаменных конструкций» Бедов А.И.

Перекрытие междуэтажное проектируется из сборных многопустотных железобетонных плит перекрытия, толщиной 220 мм. Глубина опирания сборных плит перекрытия на наружные и внутренние несущие кирпичные стены по 120 мм.

Наружные несущие кирпичные стены толщиной 900 мм из полнотелого глиняного кирпича пластического прессования с утеплителем из пенополистирола. Сложная кладка и состоит из трех слоев: внутренний слой в несущих и самонесущих стенах толщиной 510мм, затем слой утеплителя толщиной 250мм, воздушный зазор 20мм; наружный слой кладки толщиной 120мм. Марка кирпича — М100, марка раствор — М100.

Опыт уточнения несущей способности буровых свай

... веса бетона и грунта. Такие базовые предпосылки лежат в основе определения несущей способности забивных свай по формуле (8) СНиП 2.02.03-85: расчетное сопротивление под нижним концом определяется по табл. ... характер передачи нагрузки на основание по сравнению с теоретическим. F 1 T F 2 T F 4 T Рис. 5. Диаграмма соответствия рассчитанной несущей способности свай и несущей способности определенной ...

2.2 Подбор сборной железобетонной плиты перекрытия

При сборе распределенной нагрузки на перекрытие этажа, выполняющего функции жилого помещения, будем учитывать постоянные и временные нагрузки. Временные нагрузки включают в себя кратковременные нагрузки (полезная нагрузка на перекрытие от собственного веса людей и оборудования) и длительные (собственный вес перегородок).

К постоянным нагрузкам относится собственный вес перекрытия, а также собственный вес конструкции пола.

При сборе нагрузки на покрытие и перекрытие учитывается основное сочетание нагрузок, включающее в расчет постоянные нагрузки с коэффициентом 1, кратковременные — 0,9 и длительные — 0,95.

Согласно табл.3 СП 20.13330.2011 полное нормативное значение полезной нагрузки на перекрытие квартир жилых зданий составляет 150 кг/м2. Коэффициенты надежности по нагрузке f для равномерно распределенных нагрузок следует принимать 1,3 при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2).

Для определения длительной нагрузки на 1 м2 перекрытия от собственного веса перегородок кирпичных принимаем толщину перегородок 120 мм.

Рисунок 2.1- Схема определения длительной нагрузки

Нормативная нагрузка от собственного веса одной перегородки, разделяющей учебные аудитории: 6,04х0,12х2,63х1800=3431 кг,

где 6,04 м – длина перегородки на рассматриваемом участке;

0,12 м – толщина перегородки;

2,63 м – высота перегородки.

Распределенная равномерно нагрузка на перекрытие от собственного веса перегородок при учете размера плиты 1,5х6,3 м.

3431/(1,5х6,3)=363 кг/м2.

Таблица 2.1-Нагрузки на 1м2 перекрытия:

Норматив Расчет-ная

ная Коэфф.

№ Наименование нагрузка,кг

нагрузка,кг перегруз.

/м2

/м2

Постоянные нагрузки

Линолеум δ= 5 мм, γ =

1 9 1,2 10,8

1800 кг/м3

Цементно-песчаная

стяжка

2 δ= 20 мм 36 1,3 46,8

γ = 1800 кг/м3

Многопустотная плита

перекрытия

3 300 1,1 330

δ= 220 мм

Итого 345 387,6

Кратковременные

4 Полезная нагрузка 150 1,3 195

Длительные

Собств. вес

5 363 1,1 400

перегородок

Итого нагрузка с

825 943

учетом коэф.сочетания

По серии 1.141 выпуску 64, таблица 1 принимаем плиту перекрытия ПМК 63.15-8АIII т. Полной нормативная допустимая нагрузка при расчете по II предельному состоянию с учетом собственного веса панели 970 кг/м2 и без учета веса панели 670 кг/м2. Полной расчетная допустимая нагрузка при расчете по I предельному состоянию с учетом собственного веса панели 1130кг/м2 и без учета веса панели 800 кг/м2.

2.3 Расчет кирпичного простенка 1-го этажа

Для расчета выбран один из кирпичных простенков с размером сечения 1290х990 мм. Конструкция кладки сложная и поэтому в расчете принимаем, что рабочим размером сечения будет 1290х510 мм. Рассматриваемая конструкция расположена на 1 этаже здания в осях Б/6-7 и воспринимает нагрузку с перекрытий и покрытия.

Кладка стен выполнена из полнотелого глиняного кирпича марки М100 на растворе марки 100.

Толщина стены составляет 990 мм, несущими являются 510 мм, 250 мм занимает жесткий утеплитель и 120 мм кирпич облицовочного слоя. Несущий и облицовочный слои работают независимо друг от друга и имеют связь посредствам тычковой перевязки. Предусматриваем передачу нагрузки от покрытия и перекрытий только на внутренний слой.

Основы расчёта металлических конструкций. Характеристики предельных ...

... предельные состояния второй группы - на эксплуатационные (нормативные) нагрузки и воздействия, отвечающие нормальной эксплуатации конструкций. Надежность и гарантия от возникновения предельных состояний конструкции ... - ползучесть материала. Классификация нагрузок и воздействий. нагрузки от собственного веса конструкций; технологические нагрузки (вес оборудования, складируемых материалов, людей, ...

За длину элемента принимается высота этажа – 2,85 м.

Объёмный вес кладки несущего слоя принят 1800 кг/м3.

Коэффициент надежности по нагрузке для каменных конструкций 1,1.

Расчетное сопротивление кладки сжатию принято по табл.2 СП 15.1330.2012 R = 18 кгс/см2 для кирпича марки М100 и раствора марки М100.

Данные простенок рассчитывается на нагрузку от собственного веса, веса вышележащей кирпичной кладки, нагрузку с плит перекрытия верхних этажей, а также покрытия.

Действия нагрузки с плиты перекрытия 1-го этажа передается на кирпичную кладку с эксцентриситетом е=215 мм.

е=510/2-120/3=215мм. (2.1)

Нагрузки с покрытия, а также всех вышележащих этажей, а также собственный вес кирпичной стены считаем приложенными в центр тяжести сечения стены.

Согласно табл.3 СП 20.13330.2011 полное нормативное значение полезной нагрузки на перекрытие квартир жилых зданий составляет 150 кг/м2. Коэффициенты надежности по нагрузке f для равномерно распределенных нагрузок следует принимать 1,3 при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2).

При расчете нижележащих участков стен, воспринимающих полезную нагрузку от двух и более перекрытий, следует снижать с учетом указаний п.3.9.

Полное нормативное значение полезной нагрузки на перекрытия необходимо снижать на коэффициент ψn1=0,4+(ψА1-0,4)/√n согласно ф-ле 3 СП 20.13330.2011 , где ψА1=0,4+(0,6/√(А/А1), n – общее число перекрытий, А – грузовая площадь.

Рисунок 2.2- Определение грузовой площади

Грузовая площадь(рис.2):S=5,1/2х2,65=6,8м2, (2.2)

где 5,1 м – длина расчетного участка, равная длине перекрытия ;

2,65 м – ширина расчетного участка.

Так как грузовая площадь S=5,83<9 м2, применять коэффициент ψn1 не следует (п. 3.8 а СП 20.13330.2011)

Нагрузка расчетная равномерно распределенная на перекрытие с учетом собственного веса плиты: 582,5 кг/м2 .

Расчетное продольное усилие с одного перекрытия:

N1эт=5,83х582,5=3396 кг. (2.3)

Расчетное продольное усилие со всех перекрытий:

N1(1-10эт)=3396х9=30564 кг. (2.4)

Нагрузка расчетная от собственного веса кирпичной стены в уровне верха оконного проёма при толщине стены 510+120=630 мм.

Вес собственный кладки с расчета на один этаж:

N1эт=1,1х1800х0,63х(2,65х1,515+1,435х1,29)=7317 кг. (2.5)

Вес собственный кладки со всех этажей:

N1-10эт=7317х9=65853 кг. (2.6)

Рисунок 2.3- Схема сбора нагрузки от собственного веса стен

Вес собственный кладки со всех этажей и выше окна 10-го этажа:

N2(1-10эт)=65853+1,1х1800х0,63х(3,8х2,65)=78414 кг. (2.7)

Нагрузка на 1 м2 чердака с учетом веса плиты составляет 574,5 кг/м2 . Расчет см. ниже.

Сбор нагрузок на чердачное перекрытие выполняем для всех участков. Собственный вес 1 м2 плиты перекрытия многопустотных и сплошных составляет 300 кг/м2. Полезная нагрузка на 1 м2 чердачного перекрытия, согласно табл.3 СП 20.13330.2011 составляет 70 кг/м2.

Таблица 2.2- Сбор нагрузок на чердачное перекрытие

Но

рматив- Расч

Коэ

ная ет-ная № Наименование фф.

нагрузка, нагрузка,кг/

перегруз.

кг/ м2

м2

Постоянные нагрузки

Цементно-песчаная стяжка, 1 54 1,3 70,2

1800 кг/м3 — 30 мм

Минераловатные плиты, 2 50 1,2 60

200 кг/м3- 250 мм

Цементно-песчаная стяжка, 3 18 1,3 23,4

1800 кг/м3 — 10 мм

Без учета собств. веса плиты: 122 153,6 4 1,1 330,0

Плита перекрытия ,0

Временные нагрузки

Кратковременные

Полезная нагрузка на чердачное

5 70 1,3 91 перекрытие

Итого нагрузка 492 574,6

Расчетное продольное усилие с чердака:

N3=5,83х574,6=3350 кг. (2.8)

Нагрузка на 1 м2 покрытия с учетом веса плиты составляет 671,5 кг/м2 . Расчет см. ниже.

Кровля плоская рулонная. Полное расчетное значение снеговой нагрузки принимается 180 кг/м2 для III снегового района по табл. 4 СП 20.13330.2011. При этом  — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимается равным 1, так как уклон покрытия не превышает 25°.

Таблица 2.3- Сбор нагрузок

Норматив- Расчет Коэфф.

ная ная № Наименование

нагрузка,

перегру

нагрузка,

з.

кг/м2 кг/м2

Постоянные нагрузки 1 Техноэласт, 2 слоя 6 1,3 8

Цементно-песчаная стяжка, 2 1800 кг/м3 — 25 мм

45 1,3 58,5 Окончание таблицы 2.3 3 Шлак, 500 кг/м3 – 20-200 мм 55 1,3 71,5

Цементно-песчаная стяжка, 4 1800 кг/м3 — 10 мм

18 1,3 23,5

Без учета собств. веса плиты: 124 161,5 5 Плита покрытия 300,0 1,1 330,0

Временные нагрузки 6 Снеговая нагрузка 126,0 1,4 180,0

Итого нагрузка 550 671,5

Расчетное продольное усилие с кровли:

N4=5,83х671,5=3915 кг. (2.9)

Итоговое продольное расчетное усилие в уровне верха оконного проёма: N=N1+N2 +N3 +N4=78414+30564+3350+3915 =116243 кг. (2.10)

Рисунок 2.4- Расчетная схема простенка

Определим изгибающий момент в уровне верха оконного проёма от действия нагрузки, передаваемой с перекрытия одного выше лежащего этажа с эксцентриситетом 21,5 см:

М=0,215* N1эт *2,38/2,85=0,215*2,38/2,85*3396=610 кгм. (2.11)

Расчет внецентренно сжатых неармированных простенков ведется по формуле 13 СНиП 15.13330.2012*: N  mg1RAcw,

где Ас — площадь сжатой части сечения;

• R — расчетное сопротивление кладки сжатию;
• А — площадь сечения элемента;
• h — высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
• е0 — эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;
•  — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента по расчетной длине (по табл.

18 СП 15.13330.2012*:

с — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н (по табл. 18 СП 15.13330.2012*:

w — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19* СП 15.13330.2012.

Площадь сечения элемента: A = b*h = 129

• 51 = 6579 см2. (2.12)

Эксцентриситет расчетного продольного усилия

eo = M/N=610/116243=0,0055 м=0,55 см. (2.13)

Случайный эксцентриситет не учитывается, т.к 51 см>25 см (п.4.9 СП 15.13330.2012):

• Т.к. eo = 0,55 см <
• 0,7*y=0,7*h/2 = 0,7*510/2 = 17,85 см, (2.14)

Значит, расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.

 2ео 

1  

Ac = A  h  =6579*(1-2*0,55/51)=6437 см2. (2.15)

Расчетная схема представлена шарнирным опиранием на неподвижные опоры с частично защемленными опорными сечениями.

Расчетная длина элемента (заделка в стены сборных железобетонных перекрытий): (п.4.3 СП 15.13330.2012).

lo = 0,9*H = 0,8*295 = 236 см (2.16)

Гибкость сечения: (формула 12 СП 15.13330.2012).

lo

h = h =236/51=4,63 (2.17)

Упругая характеристика кладки =1200 по табл. 15* СП 15.13330.2012для кирпича керамического пластического прессования полнотелого при растворе марки М100.

По табл. 18 СП 15.13330.2012 по =1200 и h=4,63 принимаем =0,98.

Гибкость сечения: hс = Н/hс=295/50=5,9. (2.18)

Высота сжатой зоны: hc = h-2 eo = 51-2

• 0,55 = 50 см. (2.19)

По табл. 18 СП 15.13330.2012 по =1200 и hс=5,9 принимаем с=0,97.

  c

1 = 2 = (0,97+0,98)/2=0,975. (2.20)

Коэффициент (по табл. 19* СП 15.13330.2012).

w =1+eo/h = 1+0,55/51 1,01<1,45 (2.21)

Коэффициент тg =1 т.к. h>30 см (п.4.7 СП 15.13330.2012).

N  mg1RAcw =>116243кг <1*0,975*18*6437*1,01=114099 кг. (2.22)

Условие выполняется, значит, несущая способность простенка обеспечена. Простенок необходимо армировать. Определим армирование.

Простенок армируем сетками с ячейками 80х80 мм Ø4 Вр I через каждые четыре ряда кладки.

Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах (ф-ла 30 СП 15.13330.2012):

 2е 

1  о 

N  mg1RskbA  h  (2.24)

где Rskb  2R — расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и более (ф-ла 31 СП 15.13330.2012).

Расстояние между осями стержней сетки с=80 мм.

Шаг армирования по высоте – 4 ряда кладки, т. е. s=300 мм.

При армировании квадратной сеткой процент армирования составляет:

µ=(2*Аst/с*s)*100%=(2*0,1256/8*30)*100%=0,1%, (2.25)

где Аst=0,1256 см2 сечение арматуры.

Расчетное сопротивление армированной кладки:

2 Rs 1  2ео 

Rskb = R + 100  у  = 1,8+(2*0,1*245/100)*(1-2*0,55/25,5)=2,26 МПа, (2.26)

где Rs=245 МПа – нормативное сопротивление арматуры в армированной кладке;

Несущая способность армированного простенка:

 2ео 

1  

N  mg1RskbA  h  ; (2.27)

116243 кг <1*0,975*22,6*6437*(1-2*0,55/51)*1,01=140168 кг.

Условие выполняется, значит, назначаем армирование простенка первого этажа сетками с ячейками 80х80 мм Ø4 Вр I через каждые четыре ряда кладки.

3 Расчет и конструирование фундаментов

3.1 Исходные данные

Объект строительства – 10-этажный жилой дом.

Место строительства — г. Красноярск.

За отметку 0,000 условно принята отметка чистого пола 1-го этажа, соответствующая абсолютной отметке +327,1 м. Отметка дна котлована на рассматриваемом участке соответствует абсолютной отметке +323,1 и относительной -4,000.

Рисунок 3.1 – Инженерно-геологическая колонка

ИГЭ-2 – суглинок желто-коричневый, мягкопластичный , непросадочный , с линзами песка;

• ИГЭ-3 – пески желтые ,средней крупности;
• ИГЭ-4 – гравийный грунт с песчаным заполнителем до 40%;
• ИГЭ-5 – суглинок желто-серый, полутвердый непросадочный, с линзой песка среднего обводненного.

3.2 Характеристика и анализ грунтовых условий

Грунтовые воды были встречены в интервале глубины 10-12 м, что соответствует абсолютной отметке +312,050 м.

Таблица 3.1 – Характеристика грунтовых условий № Название грунта Влаж- φ, ρ, IL IP Е,

ность, % град г/см3 МПа

2 суглинок желто-коричневый, мягкопласт., 0,27 14 1,75 0,54 0,113 6,0

непросадочный , с линзами песка

пески желтые средней крупности — 31 1,7 — — 20,0

гравийный грунт с песчаным — 36 1,95 — — 35,0 4 заполнителем до 40%

5 суглинок желто-серый, полутвердый 0,227 22 1,95 <0 0,126 23,0 непросадочный, с линзой песка среднего

обводненного

3.3 Сбор нагрузки на фундамент

В качестве расчетного участка принимаем фундамент под участок

несущей стены в осях 1-2/В.

Нагрузка расчетная равномерно распределенная на перекрытие с

учетом собственного веса плиты: 9,43 кН/м2 (см. раздел «СК»).

Нагрузка на 1 м2 покрытия с учетом веса плиты составляет 6,715

кН/м2 (см. раздел «СК»).

Нагрузка на 1 м2 чердака с учетом веса плиты составляет 5,745 кН/м2

(см. раздел «СК»).

Рисунок 3.2- Определение ширины грузового участка

Ширина грузового участка при сборе нагрузки на стену по оси В

составляет а=5,84 м.

Нагрузка погонная на стену с перекрытия 1-го этажа:

Qр 1эт=5,84х9,43=55,08 кН/м. (3.1)

Нагрузка погонная на стену с чердака:

Qр ч=5,84х5,745=33,56 кН/м. (3.2)

Нагрузка погонная на стену с покрытия:

Qр п=5,84х6,715=39,22 кН/м. (3.3)

Нагрузка погонная на ростверк от стен подвала высотой 3 м:

Qр под=1,1х0,4х25х3=33 кН/м. (3.4)

Расчетный погонный собственный вес стены толщиной 380 мм:

Gр ст=1,1х0,38х1,8х35=26,34 кН/м. (3.5)

где 35 м – общая высота стены,

0,38 м – толщина стены,

18 кН/м3 – объёмный вес кладки.

Суммарная погонная нагрузка расчетная на ростверк составляет:

Qрр=55,08х10+33,56+39,22+26,34+33=682,92 кН/м. (3.6)

3.4 Проектирование свайного фундамента из забивных свай

Исходные данные

Отметка пола подвала соответствует относительной отметке -3,300. Отметка ростверка назначается на 0,100 м ниже уровня чистого пола подвала т.е. на отметке -3,400. Отметку головы сваи после срубки назначаем -3,850, что на 50 мм выше подошвы ростверка. Отметка сваи по арматуре -3,600 м. Отметка подошвы ростверка на отметке -3,900 м при высоте его 500 мм.

В качестве несущего слоя принимаем гравийный грунт с песчаным заполнителем до 40%. Принимаем сваи длиной 5 м – С50.30. Отметка конца сваи составит -8,600 м. По характеру работы в грунте сваи – висячие сваи.

Рисунок 3.3 – Определение положения сваи в грунте

Определение несущей способности сваи

Несущая способность висячих свай определяется по формуле 8 СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты»:

Fd   C  CR RA  u   Cf hi f i  (3.7)

где  C =1 — коэффициент условий работы сваи в грунте; R =9100 кПа — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи на глубине 5,6 м от уровня дна котлована для гравийного грунта, табл. 1; A =0,09 — площадь опирания на грунт сваи, м2; u =1,2 м — периметр поперечного сечения ствола сваи, м; fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.2 ; hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; cR =1 — коэффициенты условий работы грунта под нижним концом сваи по табл.3; cf =1 — коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности сваи по табл.3.

Рисунок 3.4 — Разбивка по слоям

Расчетные сопротивления для просадочных и непросадочных грунтов принимаем по табл.2 СП 24.13330.2011:

Для слоя 2 при IL= 0,54:

• f1 =12 кПа при глубине слоя 1,25 м;
• f 2 =17 кПа при глубине слоя 2,45 м;

Для слоя 3, песка средней крупности:

• f 3 =49 кПа при глубине слоя 3,2 м;
• f 4 =54 кПа при глубине слоя 4,2 м;

Для слоя 4, гравийный грунт:

• f 5 =56 кПа при глубине слоя 4,6 м;

Несущая способность сваи:

Fd   C  CR RA  u   Cf hi f i  =1х(1х9100х0,09+1,2х1((1,25х12)+ (1,2х17)+(0,75х49)+(1х54)+(0,4х56))=997 кПа. (3.8)

Допустимая нагрузка на сваю по СП 24.13330.2011:

N=Fd/1,4=997/1,4=712 кПа. (3.9)

Грунт под нижним концом сваи – гравийный с песчаным заполнителем. Из опыта проектирования фундаментов на забивных сваях в городе Красноярске, даём нагрузку на одну сваю 600 кН.

Определение числа свай и конструирование ростверка

При известной несущей способности сваи 600 кН, а также при учете равномерной передачи нагрузки через ленточный ростверк на сваи фундамента, определим необходимое количество сваи в ростверке и их шаг. Расчет ведем по I предельному состоянию, т.е. от расчетных нагрузок.

Количество свай, необходимое для устройства одного фундамента под стену в осях 1-2/В:

Fd

k 600 (3.10) а p

  0,878 м

Qp 682,92

Расстояние между сваями принимается от 3 до 6d. Так как а=0,878 м меньше, чем 3d сваи, т.е. меньше 900, то располагаем сваи в шахматном порядке с шагом 850 мм. Расстояние между сваями параллельных рядов 940 мм. Сечение ростверка 500х900 мм с учетом свесов не менее 100 мм. Класс бетона ростверка по прочности принимаю В15 (Rb = 7,5 МПа).

Проектируем ростверк под стену в осях 1-2/В.

Рисунок 3.5 — План расположения свай в ростверке

Рассчитываем ростверк на изгиб, как многопролетную балку с опорами на сваях. Опорные и пролетные моменты определяются:

• Моп. = Q×Lp2/12; (3.11)

Mпр. = Q×Lp2/24, (3.12)

где Q – расчетная нагрузка на рядовой свайный фундамент, кН/м;

• Lp – расчетная величина пролета, определяемая Lp = 1,05 (а-d);
• а – расстояние между сваями в осях (шаг свай), м;
• d – сторона сечения сваи, м.

Вычисляем наибольший возникающий в ростверке изгибающий момент:

Моп. = Q×Lp2/12=682,92 х (1,05 х (0,85-0,3))2/12=18 кНм.

Мпр. = Q×Lp2/24=682,92 х (1,05 х (0,85-0,3))2/24=9 кНм.

Определяем сечение арматуры:

αоп = Моп/(b х h2 0p х Rb)=18/(0,9 х (0,5-0,05)2 х 7500)=0,013, ξ = 0,993 (3.13)

где b – ширина сжатой зоны сечения, м;

• hоп – рабочая высота каждого сечения, м;
• Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию, кПа.

Аs оп = Моп/ξ х h0p х Rs= 18/(0,993 х (0,5-0,05) х 365000)=0,00011м2= 1,1см2 , (3.14)

Где: ξ – коэффициент, определяемый по величине αоп , ξ = 0,993;

• Rs – расчетное сопротивление арматуры, кПа (для арматуры класса А-III периодического профиля d = 10 ÷ 40 мм, Rc = 365000 кПа).

Принимаем конструктивно арматуру каркасов верхнюю и нижнюю 2 Ø12 АIII с Аs = 4,52 см2. При этом предусматриваем минимальную величину защитного слоя рабочей арматуры ростверка не менее 50 мм. Поперечная распределительная арматура Ø6 АI с шагом 300 мм.

3.5 Проектирование фундамента из буронабивных свай

Определение несущей способности сваи

В качестве несущего слоя принимаем гравийный грунт с песчаным заполнителем до 40%. Заглубление в несущий слой не менее 1 м. Диаметр сваи 320 мм. Принимаем сваи БНС5.5-320. Отметка конца сваи составит 9,100 м. По характеру работы в грунте сваи – висячие сваи. Сваи с уширением под нижним концом диаметром 1,2 м, устраиваемые с цементацией грунта под нижним концом сваи.

Рисунок 3.6 – Определение положения сваи в грунте

Несущая способность сваи определяется по формуле 11 СП 24.13330.2011 как для висячей сваи:

Fd   C  CR RA  u   Cf hi f i  (3.15)

Где:  C =1 — коэффициент условий работы сваи в грунте;

• R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи буровых, опирающейся на крупнообломочные грунты;
• A =1,13 — площадь опирания на грунт сваи при диаметре уширения 1,2 м, м2;

• u =1 м — периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
• fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.2 ;
• hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
• cR =1 — коэффициенты условий работы грунта под нижним концом сваи по табл.3;
• cf =1 — коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности сваи по табл.3.

Рисунок 3.7 — Разбивка по слоям

Расчетное сопротивление R грунта под нижним концом сваи следует принимать для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании буровой свай, погружаемой с полным удалением грунтового ядра по формуле 12 CП 24.13330.2011:

R = 0,754(1 I d + 2 3 I h) (3.16)

Где: 1, 2, 3, 4 — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 СНиП 2.02.03-85 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5 СП 14.13330.2011;

• I — расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м3), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
• I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м3), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
• d — диаметр, м, набивной и буровой свай с уширением;
• h — глубина заложения, м, нижнего конца сваи, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой);

R = 0,754(1 I d + 2 3 I h)= 0,75х0,23х(90х17,3х1,2+156х0,85

х19,5х5,1)=2638кПа. (3.17)

Для слоя 2 при IL= 0,54:

• f1 =12 кПа при глубине слоя 1,25 м;
• f 2 =17 кПа при глубине слоя 2,45 м;

Для слоя 3, песка средней крупности:

• f 3 =49 кПа при глубине слоя 3,2 м;
• f 4 =54 кПа при глубине слоя 4,2 м;

Для слоя 4, гравийный грунт:

f 5 =56 кПа при глубине слоя 5,1 м.

Несущая способность сваи определяется по формуле 11 СП 24.13330.2011 как для висячей сваи:

Fd   C  CR RA  u   Cf hi f i  =1  (1  2638  1,13+1  1  ((1,25х12)+ (1,2х17)+(0,75х49)+(1х54)+(0,9х56))=2983кПа. (3.18)

Допустимая нагрузка на сваю по ф-ле 2 СП 24.13330.2011:

N  Fd /  k , (3.19)

Где: γк=1,4 согласно п.3.10.СП 24.13330.2011

N=Fd/1,4=2983/1,4=2131 кН. (3.20)

Из опыта проектирования принимаем нагрузку на сваю буронабивную 500 кН.

Определение числа свай и конструирование ростверка

При известной допустимой нагрузки на сваю 283 кН, а также при учете равномерной передачи нагрузки через ленточный ростверк на сваи фундамента, определим необходимое количество сваи в ростверке и их шаг. Расчет ведем по I предельному состоянию, т.е. от расчетных нагрузок.

Несущая способность буронабивной сваи по материалу при армировании 4Ø14АIII и классе бетона В20:

F=γв3γв5γсвRвАв+γsRsАs (3.21)

F=0,85х1х1х9500х0,08+1х0,000616х365000=870 кН.

Количество свай, необходимое для устройства одного фундамента под колонну в осях 1-2/В:

Fd

k 500 (3.22)

а p

  0,73 м

Qp 682,92

Расстояние между гранями свай принимается не менее 1 м. Так как а=0,73 м меньше, чем 1,32 м, то располагаем сваи в два ряда с минимально допустимым шагом 1400 мм. Расстояние между сваями параллельных рядов 1320 мм. Сечение ростверка 500х1850 мм с учетом свесов не менее 100 мм. Класс бетона ростверка по прочности принимаю В15 (Rb = 7,5 МПа).

Количество свай, необходимое для устройства одного фундамента под колонну в осях 1-2/В при расположении свай в два ряда:

Fd

2 (3.23)

k 2  500

а   1, 46 м

Qp p 682,92

Рисунок 3.8 — План расположения свай в ростверке

Рассчитываем ростверк на изгиб, как многопролетную балку с опорами на сваях. Опорные и пролетные моменты определяются:

• Моп. = Q×Lp2/12; (3.24)

Mпр. = Q×Lp2/24, (3.25)

где Q – расчетная нагрузка на рядовой свайный фундамент, кН/м;

• Lp – расчетная величина пролета, определяемая Lp = 1,05 (а-d);
• а – расстояние между сваями в осях (шаг свай), м;
• d – сторона сечения сваи, м.

Вычисляем наибольший возникающий в ростверке изгибающий момент:

Моп. = Q×Lp2/12=682,92 х (1,05 х (1,4-0,32))2/12=79 кНм.

Мпр. = Q×Lp2/24=682,92 х (1,05 х (1,4-0,32))2/24=39,5 кНм

Определяем сечение арматуры:

αоп = Моп/(b х h2 0p х Rb)=79/(1,85 х (0,5-0,05)2 х 7500)=0,028, (3.26)

ξ = 0,986.

где b – ширина сжатой зоны сечения, м;

• hоп – рабочая высота каждого сечения, м;
• Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию, кПа.

Аs оп = Моп/ξ х h0p х Rs= 79/(0,986 х (0,5-0,05) х 365000)=0,00049 м2= 4,9см2 (3.27)

где ξ – коэффициент, определяемый по величине αоп , ξ = 0,986;

• Rs – расчетное сопротивление арматуры, кПа (для арматуры класса А-III периодического профиля d = 10 ÷ 40 мм, Rc = 365000 кПа).

Принимаем арматуру каркасов верхнюю и нижнюю — 2 Ø12 АIII с Аs = 4,52 см2. В сечении ростверка не менее двух каркасов. При этом предусматриваем минимальную величину защитного слоя рабочей арматуры ростверка не менее 50 мм. Поперечная распределительная арматура Ø6 АI с шагом 300 мм.

3.6 Сравнение вариантов фундаментов

В данном случае при выборе оптимального выбора свайного фундамента необходимо руководствоваться возможностями строительной организации, трудоемкостью, а также стесненностью строительной площадки.

Сравним фундаменты свайные из забивных и буронабивных свай по двум показателям: по стоимости и по трудоёмкости. Позиции схожие по цене и трудоемкости не учитываем (обратная засыпка и разработка грунта).

Сравнение выполняем участков фундамента под стену длиной 6 м.

Рисунок 3.9 – Сравнение вариантов фундаментов

Таблица 3.2 — Расчет стоимости и трудоёмкости фундамента на буронабивных сваях

Стоимость, у.е. Трудоемкость, челч № рас- Наименование Ед.

Объем Ед. Ед. ценки работ и затрат изм. Всего Всего

изм-я изм-я

Устройство

буронабивной сваи 5-92а м3 4,4 86 378,4 11,2 49,3

до 8м

(10 свай) — Арматура свай т 0,4 240 96 —

• Стекло жидкое т 0,1 76,6 7,66 —

Цементный — т 0,6 44,74 26,8 — раствор

Трубка — км 0,08 480 38,4 — полиэтиленовая

Нагнетание — м3 0,6 24,02 14,4 — раствора

Устройство — м3 1,2 29,37 35,3 4,5 5,4

подготовки

Устройство — монолитного м3 5,55 38,01 291 3,78 21

ростверка

Арматура — т 0,05 240 12,0

ростверка

Итого: 900,0 75,7

Таблица 3.3 — Расчет стоимости и трудоёмкости устройства фундамента на забивных сваях

Стоимость, у.е. Трудоемкость, челч № рас- Наименование Ед.

Объем Ед. Ед. ценки работ и затрат изм. Всего Всего

изм-я изм-я

Стоимость свай (7

пог. м 35 8 280 — свай по 5 м)

Забивка свай в 5-11 м3 3,15 26,3 82,9 4,03 12,7

грунт Окончание таблицы 3.3

5-31 Срубка голов свай свая 7 1,19 8,33 0,96 6,72

Устройство 6-1 м3 0,6 29,37 17,6 4,5 2,7

подготовки

Устройство 6-6 монолитного м3 2,7 42,76 115,5 6,66 18,0

ростверка до 5 м3

Арматура — т 0,03 240 7,2 — ростверка

Итого: 511,5 40,12

Трудоёмкость и стоимость устройства фундаментов на буронабивных сваях значительно больше, чем фундаментов на забивных сваях. В проекте принимаем фундамент на забивных сваях.

3.7 Подбор сваебойного оборудования и назначение отказа

Для забивки свай подбирается штанговый дизель-молот. Отношение массы ударной части молота m4 к массе сваи m2 должно быть не менее 1,5, так как сваи прорезают грунты плотные. Масса забивной сваи С50.30 m2 = 1,15т, тогда минимальная масса молота m4 = 1,5·1,15 = 1,73 т. Принимаем штанговый дизель-молот С-330 с массой ударной части молота m4 = 2,5 т, энергией удара 22 Дж, полная масса молота 4,5 т.

Отказ в конце забивки сваи определяется по формуле:

Ed    A m  0, 2(m2  m3 ) Sa   1 , (3.28)

Fd  ( Fd    A) m1  m2  m3

Где: Fd — несущая способность сваи, Fd = 600х1,4=840 кН;

• Ed — энергия удара молота, Ed = 22 кДж;
• η – коэффициент принимаемый для ж/б свай 1500 кН/м2.

А – площадь поперечного сечения сваи;

• m1 – полная масса молота, m1 = 4,5 т;
• m2 – масса сваи, т;
• m3 -масса наголовника m3 = 0,2 т.

22 1 2,5 1500  0,09 4,5  0, 2(1,15  0, 2) Sa    0,006 м  0,6см.

997  (997  1500  0,09) 4,5  0, 2  1,15

Так как Sa = 0,6 см >0,2 см, сваебойное оборудование подобранно верно.

4 Технологическая карта на производство кирпичной кладки

4.1 Область применения

Данная технологическая карта разработана на строительство жилого дома в г. Красноярске. Строительство производится из кирпича производимого местными заводами изготовителями. Бетон доставляется на стройку в бетоновозах. Монтаж здания ведется башенным краном КБ-504. Работы производятся в две смены.

4.2 Организация и технология выполнения работ

Подготовительные работы

До начала кирпичной кладки стен должны быть выполнены:

• работы по организации строительной площадки ;
• работы по возведению нулевого цикла ;
• геодезическая разбивка осей здания ;
• доставлены на площадку и подготовлены к работе башенный кран, подмости, необходимые приспособления, инвентарь и материалы.

Доставку кирпича на объект осуществляют пакетами в специально оборудованных бортовых машинах. Раствор на объект доставляют автомобилями-самосвалами или растворовозами и выгружают в установку для перемешивания и выдачи раствора (раздаточным бункером).

В процессе кладки запас материалов пополняется.

Складирование кирпича предусмотрено на спланированной площадке на поддонах или железобетонной плите.

Разгрузку кирпича с автомашин и подачу на склад, и рабочее место осуществляют пакетами с помощью захвата Б-8. При этом обязательно днища пакетов защищают брезентовыми фартуками от выпадения кирпича. Раствор подают на рабочее место инвентарным раздаточным бункером вместимостью 1 м3 в металлические ящики вместимостью 0,25 м3.

Работы по возведению типового этажа жилого дома выполняет бригада:

каменщик 3 разряда — 10

монтажник-такелажник 2 разряда -2

плотник 4 разряда -1

плотник 2 разряда -2

Основные работы

При производстве кирпичной кладки стен используют инвентарные шарнирно-пакетные подмости: для кладки наружных стен в зоне лестничной клетки — переходные площадки и подмости для кладки пилонов. Общую ширину рабочих мест принимают равной 2,5 м, в том числе рабочую зону 70 см.

Работы по производству кирпичной кладки наружных стен типового этажа жилого дома выполняют в следующей технологической последовательности:

• подготовка рабочих мест каменщиков;
• кирпичная кладка стен с расшивкой швов.

Подготовку рабочих мест каменщиков выполняют в следующем порядке:

• устанавливают подмости;
• расставляют на подмостях кирпич в количестве, необходимом для двухчасовой работы;
• расставляют ящики для раствора;
• устанавливают порядовки с указанием на них отметок оконных и дверных проемов и т.д.

Процесс кирпичной кладки состоит из следующих операций:

• установка и перестановка причалки;
• рубка и теска кирпичей (по мере надобности);
• подача кирпичей и раскладка их на стене;
• перелопачивание, подача, расстилания и разравнивание раствора на стене;
• укладка кирпичей в конструкцию (в верстовые ряды, в забутку);
• расшивка швов;
• проверка правильности выложенной кладки.

Кирпичную кладку стен с расшивкой швов предусмотрено вести 4 звеньями «двойка» в две смены по захваткам и ярусам.

В процессе кладки стен работа в звене «двойка» распределяется следующим образом:

Каменщик 3 разряда (№ 1) устанавливает рейку-порядовку, натягивает причальный шнур для обеспечения прямолинейности кладки. Другой каменщик 3 разряда (№ 2) берёт из пакета кирпичи и раскладывает их. Кирпич раскладывают на стене в определённом порядке. Для наружной версты кирпич раскладывают на внутренней стороне стены, а для внутренней версты — на середине стены. Затем каменщик № 2 расстилает раствор. В это время каменщик № 1 ведёт кладку наружной и внутренней версты способом «вприжим». После укладки 4 — 5 кирпичей избыток раствора, выжатого из горизонтального шва на лицо стены, каменщик подрезает ребром кельмы. Одновременно с кладкой стены каменщик № 2 расшивает швы, причём сначала расшивает вертикальные швы, а затем горизонтальные. Расшивку швов каменщик № 2 производит сначала более широкой частью расшивки (оправка шва), а затем более узкой. После кладки наружной версты каменщик № 2 ведёт кладку забутки, а каменщик № 1 помогает ему. Если в стене предусмотрены проемы, то при кирпичной кладке внутренней версты каменщик № 1 закладывает просмоленные пробки для крепления оконных блоков. По окончании кладки каменщик № 1 угольником проверяет правильность и горизонтальность рядов кладки. Толщину стен, длину простенков и ширину оконных проёмов замеряют метром. В случае отклонений каменщик № 1 исправляет кладку правилом и молотком-кирочкой. После этого каменщики переходят работать на другую захватку. Схема организации работы звеном «двойка» приведены на листе 7.

Выполнив кирпичную кладку на I ярусе, каменщики переходят работать на II ярус. Для этого необходимо установить шарнирно-пакетные подмости в первое положение. Установку шарнирно-пакетных подмостей в первое положение выполняют в следующем порядке.

Такелажник 2 разряда визуально проверяет исправность подмостей и в случае необходимости устраняет неисправности. Очистив подмости от раствора, он стропит их за 4 внешние петли. По сигналу машинист крана подает подмости к месту установки. Плотники 4 и 2 разрядов принимают подмости, регулируют их положение над местом установки и плавно опускают на место, следя за плотностью их примыкания к соседним подмостям, при необходимости регулируют их положение при помощи ломов. Установленные подмости расстроповывают. Установка подмостей из первого положения во второе положение производится следующим образом. Плотники 4 и 2 разрядов стропят подмости за 4 внешние петли, переходят на стоящие рядом подмости, подают сигнал машинисту крана на подъём и следят за равномерным раскрытием опор и горизонтальностью подмостей. После полного раскрытия опор и перемещения их в вертикальное положение плотники 4 и 2 разрядов устанавливают подмости на перекрытие, при необходимости регулируя при помощи ломов их положение. Затем по лестнице они поднимаются на подмости и расстроповывают их.

4.3 Требования к качеству работ

Работы по возведению каменных конструкций следует осуществлять в соответствии с технической документацией:

• указания по виду материалов, применяемых для кладки, их проектные марки по прочности и морозостойкости;
• марки растворов для производства работ;
• способ кладки и мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость конструкций в стадии возведения.

Технические критерии и средства контроля операций и процессов: Таблица 4.1 – Приёмочный контроль каменных работ осуществляют

4.4 Потребность в материально-технических ресурсах

Проектируемое здание с кирпичными наружными стенами и перегородками. Кирпичные стены выполнены в колодцевой кладке с утеплителем внутри. Толщина наружных стен 910 мм, внутренних несущих 380мм, перегородок внутри квартирных 120мм, перегородок межквартирных 250мм.

Таблица 4.2 – Подсчет объемов работ Наименование Толщина Длина, Высота, Обьем,

стены, м м м м3 Наружная 0,64 1-10 32,5(сред 1632,8 стена(колодцев этаж:12,6+14,3+24 няя) ая кладка) *2+1,2*3=78,5 Парапет 0,38 78,5 2,05 61,27 Внутренные 0,12 1этаж: 2,8-0,3= перегородки 4,09*11+4,2*2+3,7 2,5 20,63

3*3 = 68,78

2-10этажи: 2,5х9= 243,21

4,1*16+2,7*8+1,44 22,5

*2 = 90,08 Окончание таблицы 4.2 Внутренние 0,38 1этаж: стены 4,5+8,24+11,2+10, 2,5 59,82

16+13,15+

+2,130+2,21+3,86

+4,2+3,32=

=62,97 2,5х9 441,1

2-10 этаж:

4,5+8,24+11,2+10,

16+13,15+

+2,130+2,21=51,59

Внутренние 0,25 1-10 этаж: стены 4,49+2,57+4,26=11 2,5х10 70,75

,32

Стены лоджий 0,38 1,33*2*3=7,98 29,3 88,9

Проемы в стенах:

• наружных – 5,4+2,1*1*2+7,02+178,2+225+3,15+108+9=539,97м2
• внутренних стенах(толщиной 380) -62,37+147+191,1=400,7м2
• внутренних (толщиной 250) – 132,2+1,71=133,91м2
• внутренних перегородках – 205,8м2

Итого общий объем кладки за вычетом проемов:

1632,8-539,97*0,64-400,7*0,38-133,91*0,25 205,8*0,12+61,27=2297,7м3

Потребность в машинах, технологической оснастке, инструменте, инвентаре и приспособлениях для бригад каменщиков при возведении типового этажа приведена на л.7 графической части.

Выбор крана для монтажа

Расчет для выбора крана производим для самой тяжелой конструкции поднимаемой краном при монтаже здания.

Наиболее тяжелым элементом является плита перекрытия массой 3,5т. Определяем монтажные характеристики плиты (монтажная масса ММ, монтажная высота крюка НК, монтажный вылет крюка  К и минимально необходимая длина стрелы LC).

Рисунок 4.1 – Определение монтажных характеристик для башенного

крана

Мм  МЭ  Мг,

Монтажная масса определяется по формуле: (4.1)

где М Э – масса наиболее тяжелого элемента группы, т

Мг

• масса грузозахватных приспособлений

М Э  3,5т

Выбираю строп для монтажа четырех ветьвевой 4СК-10-6,3 массой 249кг.

М г  249кг

М М  3,5  0,249  3,75т

Монтажная высота подъема крюка определяется по формуле:

Н К  hО  hЗ  hЭ  hг ,

(4.2)

где hО – расстояние от уровня стоянки крана до опоры монтируемого элемента, м;

• h З – запас по высоте, необходимый для перемещения монтируемого элемента над ранее смонтированными конструкциями и установки его в проектное положение, принимается по правилам техники безопасности равным 0,3 – 0,5м.

hЭ

• высота грузозахватного устройства (расстояние от верха монтируемого элемента до центра крюка крана), м

hО  34,52м

hЗ  0,5 м

hЭ  0,16 м

hг  3,6 м

Н К  34,52  0,5  0,16  3,6  38,78м Монтажный вылет крюка для башенных кранов определяется по формуле:

к  а / 2  в  в1 ,

 бк (4.3)

где а – ширина кранового пути, м;

в – расстояние от кранового пути до ближайшей к крану выступающей части здания

в1 – расстояние от центра тяжести наиболее удаленного от крана монтируемого элемента до выступающей части здания со стороны крана, м

а  7,5 м

в  2,45 м

в1  12,6 м

к  7,5 / 2  2,45  12,6  1,8  20,6 м

 бк

Для монтажа подходит кран со следующими рабочими параметрами:

Кран башенный КБ – 504

 К  40м  вылет

Н К  60м – высота подъема

М М  6,2т – грузоподъемность

Для сравнения принимаем кран:

Кран рельсовый СКР-1500

 К  41м  вылет

Н К  62.5 м – высота подъема

М М  18.2т – грузоподъемность

Выбор оптимального варианта монтажного крана по техникоэкономическим показателям

Расчет продолжительности монтажных работ

Продолжительность пребывания крана на объект

Тк=То+Ттр+Тм+Топ+Тд , (4.4)

где То- время работы крана непосредственно на монтаже ,смен;

• Ттр,Тм ,Топ ,Тд – время на транспортирование крана на объект, его монтаж, опробование, пуск и демонтаж (принимается по табл.1-4 [ 40 ]), смен.

Продолжительность монтажа

Tо=V/Пэ , (4.5)

где V-объем работ ,выполняемый данной машиной ,в шт., т. или м3;

Пэ- эксплуатационная сменная производительность крана при монтаже

сборных элементов, в шт., т. или м3

Пэ=4,92/ Тц*Кв1*Кв2 ,

Где:Кв1-коэффициент, учитывающий неизбежные внутрисменные перерывы, в работе крана, принимается равным 0,86;

• Кв2- коэффициент, учитывающий неизбежные внутрисменные перерывы, в работе по техническим и технологическим причинам, принимается для башенных кранов 0,8;

492- продолжительность одной смены, мин;

• Тц- продолжительность одного цикла работы крана при монтаже элемента, мин.

Тц=Труч.+Тмаш. , (4.6)

где Труч.- время ручных операций ,мин. ;

• Тмаш.- время машинных операций ,мин. ;

Время ручных операций

Труч.=tстр.+tуст.+tрасст. . (4.7)

где tстр. ,tуст. ,tрасст.- соответственно ручное время строповки, установки и растроповки элемента, мин (табл.5 прилож.1 [40])

Труч.=15 мин (масса элементов до 8 т).

Машинное время цикла

Тмаш.=2*Нк/V1+(2*/360*nоб+I1/V2)*K1+I2/V3 . (4.8)

где Нк- средняя высота подъема крюка, м ;

• V1- средняя скорость подъема и опускания крюка, м/мин.;
• - средний угол поворота стрелы между положением стрелы при строповке элемента и его установке в проектное положение, град;
• I1- среднее расстояние перемещения груза за счет изменения вылета стрелы или перемещения грузовой каретки, м;
• I2- расстояние перемещения крана, приходящиеся на один элемент ,м;
• V2- скорость перемещения каретки, м/мин;
• nоб- число оборотов стрелы в 1 мин;
• V3- рабочая скорость передвижения крана, мин;
• K1- коэффициент, учитывающий совмещение операций поворота стрелы с перемещением груза по вертикали, при изменении вылета стрелы, принимаем равным 0,75.

Величины V1 ,V2 ,V3 , и nоб — паспортные технические параметры крана.

Т1маш.=2*40/0,58*60+(2*100/360*0,01*60+0)*0,75+6/0,3*60=

=2,71 мин

Т2маш.=2*41/0,148*60+(2*100/360*0,083*60+0)*0,75+6/0,198*60=

=9,82 мин

Отсюда: Т1ц=15+2,71=17,71 мин ;

• Т2ц=15+9,82=24,82 мин .

П1э=492/17,71*0,86*0,9=21,5 шт/см;

• П2э=492/24,82*0,86*0,9=15,34 шт/см .

Т1о=936/21,5=43,53 смен;

• Т2о=936/15,34=61,01 смен.

Определим Тк :

• Т1к=43,53+5,8=49,33 смен;

• Т2к=61,01+5,8=66,81 смен.

Определение трудоемкости монтажных работ

Трудоемкость монтажных работ(чел.-смен) складывается из единовременных затрат (Qед.-табл.2), затрат труда машинистов (Qмаш), затрат труда ремонтного и обслуживающего персонала (Qрем.-табл.2) и затрат труда монтажников (Qмонт.)

Q=Qед.+Qмаш. +Qрем.+Qмонт. , (4.9)

Q1ед =40,0 чел.-смен ;

• Q2ед =45,0 чел.-смен.

Qмаш.=Нвр. маш.*V, (4.10)

Нвр. маш=0,28 чел.-час

Qмаш.=0,28*936=262,08 чел.-смен

Q1рем.=0,48 чел.-смен

Q2рем.=0,58 чел.-смен

Отсюда : Q1=40+262,08+0,48+4*936*1,1=4420,96 чел.-смен

Q2=45,0+262,08+0,58+4*936*1,1=4426,06 чел.-смен

Определение себестоимости монтажных работ

Себестоимость монтажа единицы объема монтажных работ

С=(1,08*(Смаш.-см.*Тк+Сед)+1,5*Зп)/V (5.11)

где 1,08 и 1,05- коэффициенты, учитывающие накладные расходы строительно-монтажных организаций на эксплуатацию машин и заработную плату соответственно;

• Смаш.-см.- стоимость машино-смены работы крана (по табл.2 прил.[40]),руб.;

• Сед- стоимость единовременных затрат,связанных с организацией монтажных работ (монтаж, демонтаж, транспортирование крана и устройство путей для него), принимаются по табл.2 прил.,руб.;

• Зп- сумма заработной платы монтажников ,руб.;
• Тк- продолжительность работы крана на объекте ,смен ;
• V- объем работ ,м3 ,т ,шт.

С1=(1,08*(30,67* 71,1+176)+1,5*0,07*1350)/936=2,87 руб./т.

С2=(1,08*(36,24*71,1+169.2)+1,5*0,07*1350)/936=3,32 руб./т.

Расчет приведенных затрат

Приведенные затраты представляют собой сумму себестоимости и нормативных отчислений от капитальных вложений в производственные фонды. Приведенные затраты, как правило, вычисляют на единицу объема работ (м3 ,т ,шт.) и называются в этом случае удельными приведенными затратами.

Зпр.уд.=С+Ен*Куд , (5.12)

где Ен — нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных вложений (Ен=0,15);

• Куд – удельные капитальные вложения ,руб.

Куд =С инв.*Т см/П э*Тгод . (5.13)

С инв.- инвентарно-расчетная (балансовая) стоимость крана,

складывается из оптовой цены и стоимости доставки с завода изготовителя до базы покупателя;

• Тгод– нормативное число работы крана в году (табл.2 прил. ЕНиР);
• Т см- число работы крана в смену (принимать 8,2 ч).

К1уд =56900*8,2/21,5*3450=6,29 руб./т.

К2уд =115520*8,2/15,34*3150=19,6 руб./т.

З1пр.уд.=2,87+0,15*6,29=3,81 руб./т.

З2пр.уд.=3,32+0,15*19,6=6,26 руб./т.

Таким образом, и по себестоимости, и по приведенным затратам более экономичным является кран КБ-504.

4.5 Техника безопасности и охрана труда

Работы по кирпичной кладке наружных стен выполняют с соблюдением [48].

Необходимо пользоваться инструкциями по эксплуатации применяемых машин и оборудования.

Уровень кладки после каждого перемещения подмостей должен быть не менее чем на 0,7 м выше уровня рабочего настила или перекрытия.

Не допускается кладка наружных стен толщиной до 0,75 м в положении стоя на стене.

При кладке стен высотой более 7 м необходимо применять защитные козырьки по периметру здания, удовлетворяющие следующим требованиям:

• ширина защитных козырьков должна быть не менее 1,5 м, и они должны быть установлены с уклоном к стене так, чтобы угол, образуемый между нижней частью стены здания и поверхностью козырька, был 110°, а зазор между стеной здания и настилом козырька не превышал 50 мм;

-первый ряд защитных козырьков должен иметь сплошной настил на высоте не более 6 м от земли и сохраняться до полного окончания кладки стен, а второй ряд, изготовленный сплошным или из сетчатых материалов с ячейкой не более 50´50 мм, должен устанавливаться на высоте 6 — 7 м над первым рядом, а затем по ходу кладки переставляться через каждые 6 — 7 м.

Рабочие, занятые на установке, очистке или снятии защитных козырьков, должны работать с предохранительными поясами. Ходить по козырькам, использовать их в качестве подмостей, а также складывать на них материалы не допускается.

При выполнении каменных работ необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работающих следующих опасных и вредных производственных факторов:

• расположение рабочих мест вблизи перепада по высоте 1,3 м и более;
• падение вышерасположенных материалов, конструкций и инструмента;
• самопроизвольное обрушение элементов конструкций;
• движущиеся части машин и передвигаемые ими конструкции и материалы.

При наличии опасных и вредных производственных факторов, указанных в 9.1.1, безопасность каменных работ должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС, ППР и др.) следующих решений по охране труда:

• организация рабочих мест с указанием конструкции и места установки необходимых средств подмащивания, грузозахватных устройств, средств контейнеризации и тары;
• последовательность выполнения работ с учетом обеспечения устойчивости возводимых конструкций;
• определение конструкции и мест установки средств защиты от падения человека с высоты и падения предметов вблизи здания;
• дополнительные меры безопасности по обеспечению устойчивости каменной кладки в холодное время года.

Кладка стен каждого вышерасположенного этажа многоэтажного здания должна производиться после установки несущих конструкций междуэтажного перекрытия, а также площадок и маршей в лестничных клетках.

При необходимости возведения каменных стен вышерасположенного этажа без укладки перекрытий или покрытий необходимо применять временные крепления этих стен.

При кладке наружных стен зданий высотой более 7 м с внутренних подмостей необходимо по всему периметру здания устраивать наружные защитные козырьки, удовлетворяющие следующим требованиям:

• ширина защитных козырьков должна быть не менее 1,5 м, и они должны быть установлены с уклоном к стене так, чтобы угол, образуемый между нижележащей частью стены здания и поверхностью козырька, был 110, а зазор между стеной здания и настилом козырька не превышал 50 мм;
• защитные козырьки должны выдерживать равномерно распределенную снеговую нагрузку, установленную для данного климатического района, и сосредоточенную нагрузку не менее 1600 Н (160 кгс), приложенную в середине пролета;

— первый ряд защитных козырьков должен иметь защитный настил на высоте не более 6 м от земли и сохраняться до полного окончания кладки стен, а второй ряд, изготовленный сплошным или из сетчатых материалов с ячейкой не более 50  50 мм, устанавливаться на высоте 6 — 7 м над первым рядом, а затем по ходу кладки переставляться через 6 — 7 м.

Кладку необходимо вести с междуэтажных перекрытий или средств подмащивания. Высота каждого яруса стены назначается с таким расчетом, чтобы уровень кладки после каждого перемащивания был не менее чем на два ряда выше уровня нового рабочего настила.

Средства подмащивания, применяемые при кладке, должны отвечать требованиям [48].

Конструкция подмостей и допустимые нагрузки должны соответствовать предусмотренным в ППР.

Запрещается выполнять кладку со случайных средств подмащивания, а также стоя на стене.

Кладку карнизов, выступающих из плоскости стены более чем на 30 см, следует осуществлять с наружных лесов или навесных подмостей, имеющих ширину рабочего настила не менее 60 см. Материалы следует располагать на средствах подмащивания, установленных с внутренней стороны стены.

При кладке стен здания на высоту до 0,7 м от рабочего настила и расстоянии от уровня кладки с внешней стороны до поверхности земли (перекрытия) более 1,3 м необходимо применять ограждающие (улавливающие) устройства, а при невозможности их применения предохранительный пояс.

При перемещении и подаче на рабочие места грузоподъемными кранами кирпича, керамических камней и мелких блоков необходимо применять поддоны, контейнеры и грузозахватные устройства, предусмотренные в ППР, имеющие приспособления, исключающие падение груза при подъеме и изготовленные в установленном порядке.

Рабочие, занятые на установке, очистке или снятии защитных козырьков, должны работать с предохранительными поясами.

Ходить по козырькам, использовать их в качестве подмостей, а также складывать на них материалы не допускается.

Обрабатывать естественные камни в пределах территории строительной площадки необходимо в специально выделенных местах, где не допускается нахождение лиц, не участвующих в данной работе. Рабочие места, расположенные на расстоянии менее 3 м друг от друга, должны быть разделены защитными экранами.

Кладка стен ниже и на уровне перекрытия, устраиваемого из сборных железобетонных плит, должна производиться с подмостей нижележащего этажа.

Не допускается монтировать плиты перекрытия без предварительно выложенного из кирпича бортика на два ряда выше укладываемых плит.

Расшивку наружных швов кладки необходимо выполнять с перекрытия или подмостей после укладки каждого ряда. Запрещается находиться рабочим на стене во время проведения этой операции.

Установка креплений карниза, облицовочных плит, а также опалубки кирпичных перемычек должна выполняться в соответствии с рабочей документацией. Снимать временные крепления элементов карниза, а также опалубки кирпичных перемычек допускается после достижения раствором прочности, установленной ППР.

При кладке или облицовке наружных стен многоэтажных зданий запрещается производство работ во время грозы, снегопада, тумана, исключающих видимость в пределах фронта работ, или при скорости ветра более 15 м/с.

Способом замораживания на обыкновенных растворах разрешается возводить здания не более 4 этажей и не выше 15 м.

Для каменных конструкций, выполненных способом замораживания, в ППР должен быть определен способ оттаивания конструкций (искусственный или естественный) и указаны мероприятия по обеспечению устойчивости и геометрической неизменяемости конструкций на период оттаивания и набора прочности раствора.

В период естественного оттаивания и твердения раствора в каменных конструкциях, выполненных способом замораживания, следует установить постоянное наблюдение за ними. Пребывание в здании или сооружении лиц, не участвующих в мероприятиях по обеспечению устойчивости указанных конструкций, не допускается.

4.6 Технико-экономические показатели

• продолжительность выполнения работ, принимается исходя из графика производства работ и равна 41 дней.
• затраты труда подсчитываются в калькуляции трудовых затрат составляют 1188,61 чел.-см.

5 Проектирование объектного строительного генерального

плана на период возведения надземной части здания

Объектный строительный генеральный план разработан на период возведения надземной части 10-ти этажного жилого дома в кирпичном исполнении по ул Микуцкого 8 г. Красноярск. Расчет и выбор наиболее экономичного крана на основной период строительства произведен в разделе 4 пояснительной записки. Работы по возведению надземной части жилого дома ведутся башенным краном КБ 504.

Поперечная привязка рельсовых путей КБ

По таблице для крана КБ – 504 размер колеи А=7500мм.

Минимальное расстояние от выступающей части здания до оси ближайшего рельса

Б=(Rп-0,5К)+п=(5500-0.5*7500)+700=2450мм.

Продольная привязка крана

Рисунок 4.1 – Поперечная и продольная привязка башенного крана

Монтаж здания ведется с одной стоянки крана.

В стесненных условиях городской застройки разрешается эксплуатация крана на двух звеньях. В этом случае необходимо строго соблюдать требования в части уклона пути, установки тупиковых упоров и выключающих линеек, а также требования по допустимым нагрузкам на грунт над пересекаемыми инженерными коммуникациями и требования, обеспечивающие безопасную эксплуатацию кранов в конкретных условиях. Одним из вариантов устройства рельсового кранового пути из двух звеньев на полушпалах является устройство под него жесткого основания, исключающего просадку, из полушпал, укладываемых дополнительно в районе ходовых тележек.

При размещении строительного крана следует установить опасные для людей зоны, в пределах которых могут постоянно действовать опасные производственные факторы.

К зонам постоянно действующих производственных факторов, связанных с работой монтажных кранов, относятся места, где происходит перемещение грузов.

В целях создания условий безопасного ведения работ, действующие нормативы предусматривают зоны: монтажную зону, зону обслуживания краном, перемещения груза, опасную зону работы крана.

5.2 Определение зон работы крана

Границы опасных зон в местах, над которыми происходит перемещение грузов грузоподъемными машинами, а также вблизи строящегося здания, принимаются от крайней точки горизонтальной проекции наружного наименьшего габарита перемещаемого груза или стены здания с прибавлением наибольшего габаритного размера перемещаемого (падающего) груза и минимального расстояния отлета груза при его падении.

Монтажная зона – пространство, где возможно падение груза при установке и закреплении элементов. Граница этой зоны определяется контуром здания с добавлением суммы ½ длины самого длинного монтируемого элемента (при высоте здания 34,52 м монтажная зона 5,2м).

Rмонт=5,8+5,2=11м

Зона обслуживания крана – пространство, находящееся в пределах линии, описываемой крюком крана. Rmax=lk=27м – равна вылету крюка.

Зона перемещения груза – место возможного падения груза при перемещении. Граница зоны определяется радиусом, равным сумме максимального рабочего вылета крюка и ½ длины самого длинного монтируемого элемента.

1 1 R  Rmax   l max  27  * 5,8  30 м (5.1)

2 2

1. Опасная зона работы крана – пространство, где возможно падение груза при его перемещении с учетом вероятного рассеивания при падении, R оп определяют следующим радиусом:

1 1

R  Rmax  lmax  lmin  lбез  27  5,8  0,4  7,5  40,5  41м

(5.2)

2 2

где Rmax — максимальный рабочий вылет стрелы крана;

• lmax — наибольший габарит перемещаемого груза (плиты перекрытия);
• lmin — наименьший габарит перемещаемого груза (перемычка);
• lбез — дополнительное расстояние для безопасной работы, устанавливаемое по [48, табл.

3] и равное 7,5 м при высоте подъема крюка 38 м.

5.3 Внутрипостроечные дороги

Для внутрипостроечных перевозок используется в основном автомобильный транспорт. Схема движения транспорта и расположения дорог в плане обеспечивает подъезд в зону действия монтажного крана.

Проектируем дорогу шириной 6 м, с двусторонним движением, и 3 м, с односторонним.

При трассировке дорог соблюдаются максимальные расстояния:

• между дорогой и складской площадкой – 1 м;

между дорогой и забором, ограждающим строительную площадку – 1,5м

5.4 Проектирование складов

Количество материалов подлежащих хранению на складах:

Робщ.

Р  Т Н  k1  k 2 , (5.3)

Т

где Робщ. – общая потребность данного ресурса на весь период строительства.

Т – продолжительность периода потребления, дн.

Т Н – нормативный запас материала, дн

k1  1,1  1,5 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склад.

k 2  1,1  1,3 – коэффициент неравномерности производственного потребления материалов в течении расчетного периода.

Р

F , (5.4)

V

где Р , то же что и в формуле

V – норма складирования на 1м полезной площади.

Таблица 5.1 Количество материалов хранящихся на складе

Количеств Норма Материал о запаса k Sскл., Вид

Т, дн k2

ы материало материало 1 м2 склада

в, Робщ. в, ТК

1 2 3 4 5 6 7 8 Сталь 61 4,88 1,5 1,1 1,3 0,7 закрытый Сборный

79 1196,8 1,2 1,1 1,3 136,8 открытый ж/б Цемент 263 1936 1,3 1,1 1,3 81,8 закрытый Сборный бетон 154 34,6 2 1,1 1,3 1,3 открытый

Пиломатериалы 118 116,5 1,2 1,1 1,3 9,7 открытый

Дверные блоки 28 444,2 20 1,1 1,3 113,4 закрытый

Оконные блоки 28 211,7 20 1,1 1,3 5,4 закрытый Кирпич 61 936 0,7 1,1 1,3 261,2 открытый Гравий 214 1375 1,5 1,1 1,3 45,9 открытый Песок открыты

214 340 1,5 1,1 1,3 12,6

й Всего: 730,7

Общая площадь склада, включая проходы:

F

S , (5.5)



где F , то же что и в формуле

 – коэффициент использования склада.

Для закрытых складов   0,5

Для открытых складов   0,6

Размещаем на территории строительной площадке открытый склад размерами в плане 9х41,5м площадью 369м2 и закрытый склад размерами в плане 9х7,2м площадью 64,8м2

5.5 Потребность в основных ресурсах

Расчёт необходимой мощности для обеспечения строительной площадки электроэнергией.

 К  РС К  РТ 

Р     1  2   К 3  РОВ   РН , (5.6)

 Cos Cos 

где Р – расчётная нагрузка потребителей на стройплощадке, кВт.

 – коэффициент, учитывающий потери в сети в зависимости от протяженности сечения.

К1 , К 2 , К 3 – коэффициенты спроса, зависящие от числа потребителей и несовпадения по времени их работы.

РС – мощность силовых потребителей, кВт

РТ – мощность для технологических нужд, кВт.

РОВ – мощность для внутреннего освещения

РН – мощность устройств наружного освещения, кВт.

Cos – коэффициент мощности, зависящий от загрузки силовых потребителей.

Нагрузка силовых потребителей на строительной площадке

К1  РС рассчитывается по формуле  Cos

и определяется в табличной форме.

Таблица 5.2 Расчет нагрузки силовых потребителей

Наименование Установленная Коэф-ты Нагрузка

Ед. Кол машин и мощность ед. изм, спроса силового

изм. во

механизмов кВт К1 потребителя 1. Кран башенный КБ–504 Грузоподъемностью 8т, шт 1 34 0,2 13,6 Cos  0,5 2. Компрессор СО–38, шт 2 4,5 0,7 7,8 Cos  0,8 3. Вибратор И–117, шт 2 0,8 0,15 0,4 Cos  0,6 4. Ручной шт 4 0,5 0,15 0,53 электроинструмент, Cos  0,6

Итого: 23,3

Нагрузки для технологических нужд рассчитываются по формуле

К 2  РТ

 Cos

и определяются в табличной форме. (5.7)

Таблица 5.3- Расчет нагрузки для технических нужд

Нагрузка

Установленная

Наименование Ед. Кол- Коэффициент Cos силового

мощность

потребителя изм. во спроса К2 потребителя,

ед.изм,кВт

кВт 1. Трёхфазный воздушный трансформатор ТБ– 1 2 14 0,5 0,85 16,4 35 для уст электропрогрева 2. Трансформатор ТБ–20 для 1

2 8 0,35 0,4 14,0 электропрогрева. уст

Итого: 30,4

Нагрузка устройств для внутреннего освещения временных зданий рассчитывается по формуле:  К 3  РОВ и определяется в табличной форме..

Таблица 5.4- Расчет нагрузки устройств внутреннего освещения

Нагрузка

Установленная Наименование Кол- Коэффициент силового

Ед.изм. мощность ед. потребителя во спроса К3 потребителя,

изм. кВт

кВт 1. Контора прораба м2 27 0,015 0,8 0,405

м2 27 0,014 0,8 0,378 2. Гардеробная

Итого: 0,783

Таблица 5.5- Расчет нагрузки для наружного освещения

Удельная Нагрузка для

Ед. Кол Наименование потребителя мощность на ед. наружного

изм. во

изм, кВт освещения, кВт Территория строительства в районе производства работ м2 8055 0,0004 3,22 Главные проезды км 0,288 5 1,44

Итого: 4,66

Общая нагрузка по установленной мощности электроприемников на строительной площадке составит: Р  1,1 22,3  30,4  0,783  4,66  63,95кВт

Принимается трансформаторная подстанция и её марка СКТП–100 (мощность 100 кВт).

На строительной площадке используется переменный ток напряжением 320–380 В. По конструктивному исполнению сети предусматриваются воздушные и кабельные. Воздушная сеть размещается вдоль проездов, забора ограждающего строительную площадку, на безопасном расстоянии от зоны перемещения груза.

5.6 Проектирование бытовых городков

Принимаем расчет рабочих занятых в наиболее многочисленную смену 17, так как в тех.карте из графика производства работ 21 человек. Таблица 5.6- Рабочие, занятые в наиболее многочисленную смену

Категория Удельный вес Занятые в наиболее № п/п

работающих работающих % многочисленную смену

1. Рабочие 83,9 17

2. ИТР 11 3

3. Служащие 3,6 1

Охрана и 4. 1,5 2

НОП

Таблица 5.7 – Расчёт и подбор временных административных, жилых и культурно – бытовых зданий.

Нормативный

Ед. Площадь, Наименование Назначение N показатель на

изм. м2

1 чел.

Переодевание и 1.

Хранение улич- 21 м2 0,9 15,3 Гардеробная

ной спецодежды

Санитарно – 2.

гигиеническое 17 м2 0,05 0,85 Умывальная

обслуживание

Окончание таблицы 5.7 3. Душевая 17 м2 0,45 10,35

Сушка спецодежды, 4. Сушильная 21 м2 0,2 3,4

обуви 5. Столовая Приём горячей пищи 23 м2 0,6 16,8

6. Прорабская 3 м2 4,8 14,4 7. Туалет 23 м2 0,05 1,15

Обогрев, отдых, прием 8. Помещение для обогрева 17 м2 1 17

пищи 9. Диспетчерская 3 м2 7 21

Всего 100,25

В качестве временных зданий и сооружений применяются 4 вагончиков УТС контейнерного типа размером 3мх9м по серии УТС 42003 (одиночный и блокируемый контейнер).

5.7 Освещение строительной площадки

Количество прожекторов для стройки рассчитываются по формуле:

П  Р  Е  S / PЛ , (5.8)

Вт

где Р – удельная мощность. Р  0,25  0,4

м 2 лк

Е – освещённость, лк

S – размер площадки, подлежащей освещению

РЛ  500Вт – мощность лампы прожектора (прожектор ПЗС – 35).

0,25  2  8055

П  8шт

5.8 Временное водоснабжение строительной площадки

Водоснабжение строительной площадки обеспечивает потребности на производственные, санитарно – бытовые нужды и тушение пожаров. Потребность в воде рассчитывается на период наиболее интенсивного водопотребления. Суммарный расчётный расход воды определяется по

формуле:

Qобщ  Qпр  Qхоз  Qдуш  Qпож. (5.9)

Расход воды на производственные нужды определяется по формуле:

Qпр 

S  A K 1

, (5.10)

n  3600

где S – удельный расход воды на единицу объема работ.

A – объём строительных работ, выполняемых в смену с максимальным водопотреблением.

К1 – коэффициент часовой неравномерности водопотребления.

Секундный расход воды на производственные нужды:

39296

Qпр   3,3 л / с

8  3600

Расход воды на хозяйственно – питьевые нужды определяется по формуле:

в    К2 (5.11)

Qхоз .  ,

n  3600

 – максимальное количество работающих в смену.

К 2 – часовой коэффициент потребления (равный 2)

12  40  2

Q хоз .   0,04 л / с

8  3600

Расход воды на душевые установки рассчитывается по формуле:

С  1

Qдуш  , (5.12)

т  60

где С – расход воды на одного рабочего (С = 30 – 40л).

1 – количество рабочих принимающих душ (40% от наибольшего количества рабочих в смену).

т – продолжительность работы душевой установки ( т  45мин ).

35  12  0,4

Qдуш   0,1л / с

45  60

Расход воды на наружное пожаротушение определяется в соответствии с установленными нормами. Для объекта с площадью застройки до 10ГА расход воды принимается из расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5л/с.

Qпож.  2  5  10 л / с Суммарный расчётный расход воды.

Qобщ.  3,3  0,04  0,1  10  13,44л / с

Диаметр временной водопроводной сети

4  Qобщ.  1000

Д , (5.13)

 

где Qобщ. – суммарный расход воды.

  3,14

 – скорость движения воды (0,7 – 1,2 м/с)

4  13,44  1000

Д  12см. Принимаем по [43] наружным диаметром

3,14  120 121мм.

5.9 Снабжение сжатым воздухом

Qсж  1,1 qi ni K i (5.14)

Где:

1,1 – коэффициент, учитывающий потери воздуха в трубопроводах;

• qi – расход сжатым воздухом соответствующим механизмом;
• n – количество однородных механизмов;
• К – коэффициент, учитывающий одновременность работы однородных механизмов.

Таблица 5.8 – Расход сжатого воздуха, м3

Наименование Норма расхода на ед.

Оштукатуривание 1

Отбойные молотки, перфораторы 1

Окрасочные агрегаты 0,3

Qсж  1,1 qi ni K i =1,1(1*2*1+1*3*0,9+0,3*4*0,85)=5,72 м /мин

Потребность в сжатом воздухе удовлетворяется передвижными компрессорами СО – 38, оборудованными комплектом гибких шлангов диаметром 20 – 40мм, имеющим производительность 3 – 9м3/мин.

Кислород и ацетилен поставляют на объекты в стальных баллонах и хранят в закрытых складах.

5.10 Теплоснабжение строительной площадки

Определим общую потребность в тепле Qmобщ , кДж :

Qmобщ = (Qот+Qтехн)К1·К2 (5.15)

где Qот – количество тепла, кДж, для отопления здания;

• Qтехн — количество тепла, кДж, для технологических нужд;
• К1 — коэффициент неучтенных расходов;
• К2 — коэффициент потерь в сети;

Определим расход тепла для отопления зданий

Qот= Vзд·q·α·(tв-tн )= 14057,64·1,9·0,9·(21+41)=1490390,99кДж (5.16)

Qmобщ =1490390,99·1,15·1,15=1971042,09кДж

Для обогрева помещений используем калориферы.

5.11 Охрана труда и техника безопасности

Работы организуются на основании

До начала работ строительную площадку и опасные зоны работ за ее пределами ограждают в соответствии с требованиями нормативных документов.

При въезде на площадку устанавливают информационные щиты с указанием наименования объекта, названия застройщика (заказчика), исполнителя работ (подрядчика, генподрядчика), фамилии, должности и номеров телефонов ответственного производителя работ по объекту и представителя органа госархстройнадзора или местного самоуправления, курирующего строительство, сроков начала и окончания работ, схемы объекта.

Опасные зоны, в которые вход людей, не связанных с данным видом работ, запрещен, обозначены и огорожены. Предусмотрены безопасные пути для пешеходов и автомобильного транспорта. Временные административно-хозяйственные здания и сооружения размещены вне зоны действия монтажного крана. Туалеты размещены так, что расстояние от наиболее удаленного места вне здания не превышает 200 м. Питьевые установки размещены на расстоянии, не превышающем 75 м до рабочих мест.

Созданы безопасные условия труда, исключающие возможность поражения электрическим током.

Строительная площадка, проходы и рабочие места освещены.

5.12 Охрана окружающей среды

Исполнитель работ обеспечивает безопасность работ для окружающей природной среды, при этом:

• обеспечивает уборку стройплощадки и прилегающей к ней пятиметровой зоны;
• мусор и снег должны вывозиться в установленные органом местного самоуправления места и сроки;

• производство работ в охранных заповедных и санитарных зонах выполняет в соответствии со специальными правилами;
• не допускается несанкционированное сведение древеснокустарниковой растительности;
• не допускается выпуск воды со строительной площадки без защиты от размыва поверхности;
• выполняет обезвреживание и организацию производственных и бытовых стоков;
• выполняет работы по мелиорации и изменению существующего рельефа только в соответствии с согласованной органами госнадзора и утвержденной проектной документацией.

5.13 Технико-экономические показатели строительного

генерального плана

Таблица 5.9 Технико-экономические показатели

Наименование Ед. изм. Кол-во

Площадь строительной площадки 8055,2

м2 Площадь временных зданий и сооружениями, включая склады 563,9

м2 Площадь под постоянными сооружениями м2 5678,7

Протяженность временных дорог км 288,3

Протяженность инженерных камуникаций км 156,5

Протяженность ограждения площадки 396,2

км Протяженность временных линий водоснабжения 751,71

км

6 Экономика строительства

6.1 Общие сведения об объекте

Объект строительства – жилой дом по адресу город Красноярск ул. Микуцкого 8.

Объект представляет собой 10-ти этажный жилой дом в кирпичном исполнении.

Советский район долгое время сохраняет за собой звание самой бурно развивающейся части и одной из основных строительных площадок Красноярска. На долю трех входящих в его состав микрорайонов — Солнечный, Взлетка и Северный — приходится основной объем сдаваемого в городе жилья. Ежегодно здесь вводятся в эксплуатацию десятки новых домов, сдаются тысячи квадратных метров жилых площадей, жить в район переезжают десятки тысяч человек массовая застройка в районе продолжается вот уже в течение нескольких лет.

Расчетная численность населения микрорайона Солнечный – 9770 человек, количество домов – 49. Микрорайон расширяется, и строительство жилого дома является целесообразно. В основном в доме однокомнатные квартиры, что пользуется спросом. Проектом предусмотрено благоустройство и озеленение дворовой территории, размещение хозяйственных площадок и площадок отдыха, размещение малых архитектурных форм. Предусмотрены парковочные места. Рядом расположена школа. В самом доме запроектированы магазины, что удобно для жильцов.

6.2 Определение сметной стоимости отдельных видов работ

Локальный сметный расчет составлен на основании МДС 81-35.2004 «Методические указания по определению стоимости строительной продукции на территории Российской Федерации».

Расчет локальной сметы осуществлялся по сметному нормативу ТЕР (территориальные единичные расценки)(Приложение Г).

Сметная стоимость пересчитана в текущие цены I квартал 2017 г. с использованием индекса к СМР, который для Красноярского края равен 7,03 (письмо Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 20.03.2017 г. № 8802-ХМ/09 «Рекомендуемые к применению в I квартале 2017 года индексы изменения сметной стоимости строительно-монтажных работ»).

Размеры накладных расходов приняты по видам общестроительных работ от фонда оплаты труда (МДС 81-33.2004);

НДС-18%

Прочие лимитированные затраты учтены по действующим нормам:

• затраты на временные здания и сооружения – 1,1% (ГСН 81-0501.2001, п. 4.1.1);

• затраты на зимнее удорожание – 1,8% (ГСН 81-05-02.2004, п. 11.1);

• затраты на непредвиденные расходы – 2% (МДС 81-1.99, п.3.5.9);

— Структура сметной стоимости общестроительных работ была определена посредством составления локального сметного расчета. Полученные результаты представлены на диаграммах. Таблица 6.1-Структура локального сметного расчета на устройство кирпичной кладки

Машины Наклад- Сметна Лимитиро Наименовани Материа и ные я ОЗП НДС Всего е показателя -лы механизм расход прибыл ванные

ы ы ь затраты Сметная

2373, 3331, 21837, стоимость, 9909,2 591,4 2817,7 1868,3 946,7

1 1 4 тыс.руб Удельный

45,38 3 11 13 8,37 4 15,25 100

вес, %

Материалы

4% 15%

Машины и механизмы

45%

8.4% ОЗП

13% Накладные расходы

11% Сметная прибыль

Лимитированные затраты

НДС

3%

Рисунок 6.1- Структура сметной стоимости работ на производство

кирпичной кладки по составным элементам

По диаграмме структурной сметной стоимости работ на производство кирпичной кладки по составным элементам, мы можем сделать вывод:

 Наибольший удельный вес- 45% материалы

 Наименьший удельный вес- 3% машины и механизмы

6.3 Определение прогнозной сметной стоимости строительства

Расчет прогнозной сметной стоимости планируемого к строительству объекта произведен на основе укрупненных нормативов цены строительства (УНЦС), утвержденных приказами №481 и №643 министерства регионального развития РФ.

Расчет выполняется по формуле:

С ПР  (  НЦСМ КС КтрК рег К зон ) Зр   И ПР  НДС

N

 ik  (6.1)

Где, НЦС – укрупненный норматив цены строительства по конкретному объекту для базового района в уровне цен на начало текущего года;

• М – мощность планируемого к строительству объекта (общая площадь, количество мест, протяженность и т.д.);
• И ПР – прогнозный индекс-дефлятор, определяемый на основании данных Министерства экономического развития Российской Федерации, по видам экономической деятельности по строке «Капитальные вложения (инвестиции)»;

К тр

• поправочный коэффициент перехода от базового территориального района (Московская область) к стоимости строительства по субъектам Российской Федерации;

К рег

• коэффициент, учитывающий регионально-климатические условия строительства (отличия в конструктивных решениях) в регионах Российской Федерации по отношению к базовому району;

КС

• коэффициент, характеризующий удорожание стоимости строительства в сейсмических районах Российской Федерации;
• Кзон- коэффициент зонирования, учитывающий разницу в стоимости ресурсов в пределах региона;
• Зр – дополнительные затраты, учитываемые по отдельному расчету;