Рабочая площадка промышленного здания

метки: Рабочий, Промышленный, Здание, Площадка, Сечение, Прочность, Таблица, Устойчивость

Шаг колонн в продольном направлении: l ₁ =7 м; l₂ =10 м

Шаг колонн в поперечном направлении: L ₁ =13 м; L₂ =13 м

Отметка верха настила: d _н =7 м

Минимальная отметка низа балок: d _min =5 м

Временная равномерно распределенная нагрузка: q _пол =1,4 т/м²

Материал конструкций:

• настила — ж. б. — 10 см; стяжка — 2,5 см

фундаментов — бетон класса В15

Климатический район строительства: I ₂

Коэффициент надежности по назначению: г _n = 1

Тип сечения колонны: сплошная

Рис. 1. Компоновочная схема балочной клетки: нормальный тип

1.1 Сбор нагрузок

Таблица 1. Сбор нагрузок

Нагрузка	Толщина t, м	Объемный вес г, т/м 3	г n	Нормативная нагрузка gn, т/м 2	г f	Расчетная нагрузка g=g n ·гf , т/м2
1. Постоянная Собственный вес ц. с.	0,025	2, 20	1,00	t·г·г f 0,055	1,3	0,071
Собственный вес ж. б. плиты	0,10	2,40		0,24	1,1	0,264
2. Временная длительная				q пол ·гn 1,40	1,2	2,04
Итого:	—	—	—	q н =1,7	—	q=2,37

2. Расчет балки настила Б — 1

2.1 Расчетная схема

Рис. 2. Расчетная схема балки настила Б-1

2.2 Сбор нагрузок

Нагрузка на один погонный метр:

а) нормативная:

где — погонная нагрузка от собственного веса балки (принята ориентировочно);

б) расчётная:

где г _f — коэффициент надежности по нагрузке по СНиП 2.01.07-85

2.3 Статический расчет

Максимальный расчетный изгибающий момент (в середине пролета):

Максимальный нормативный изгибающий момент:

Максимальная расчетная поперечная сила (на опоре):

2.4 Выбор материала

По таблице 50 СНиП II-23-81* для балок перекрытий, работающих при статических нагрузках, при отсутствии сварных соединений (группа 3) в условиях климатического района I ₂ выбираем сталь С345 (ТУ 14-1-3023-80).

Ориентировочно принимаем, что толщина полки прокатной балки (двутавра) = 11 ч 20 мм

По таблице 51 СНиП II-23-81* для стали С375 при = 11 — 20 мм расчётное сопротивление по пределу текучести R _y =3500 кг/см²

2.5 Подбор сечения

Требуемый момент сопротивления.

Наиболее рационально применять тонкостенные высокие «нормальные» двутавры с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83 с буквой Б в обозначении (балочные).

Критерием для выбора служит минимальная площадь поперечного сечения при выполнении условия

Принимаем 45Б1 с моментом сопротивления

2.6 Геометрические характеристики сечения

Рис. 3. Поперечное сечение балки настила

; ; ; ; ; ; вес 1 м = 59,8 кг.

Высота стенки .

2.7 Проверка принятого сечения

а) По прочности (1 группа предельных состояний) — по п.5.18 СНиП II-23-81*

В пролете:

Недонапряжение:

На опоре : при этажном сопряжении

Прочность обеспечена., Увеличить сечение за счет № профиля или стали

б) Общая устойчивость обеспечена настилом, п.5.16. СНиП II-23-81*, (при наличие соответствующих конструктивных элементов, связывающих настил с балкой).

в) По деформативности при нормальных условиях эксплуатации:

Жёсткость обеспечена.

3. Расчет главной балки Б — 2

3.1 Расчетная схема

Рис. 4. Расчетная схема главной балки Б — 2

Сбор нагрузок:

где коэффициент 1,02 учитывает собственный вес главной балки.

Статический расчет:

3.2 Выбор материала

По табл.50 СНиП II-23-81* для сварных балок перекрытий, работающих при статических нагрузках (группа 2), в условиях климатического района I ₂ выбираем сталь С 345.

Ориентировочно принимаем, что толщина полки

По табл.51 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление материала пояса по пределу текучести

3.3 Подбор основного сечения

а) Требуемый момент сопротивления сечения

б) задаемся гибкостью стенки

Тогда условная гибкость:

в) Оптимальная высота балки (при которой площадь сечения будет минимальной) из условия обеспечения прочности при упругой работе стали:

Минимальная высота балки (при которой балка отвечает требованиям жесткости при полном использовании прочностных свойств материала):

Принимаю высоту балки и кратной модулю 0,5м (5 см):

Принятая высота балки должна удовлетворять заданной строительной высоте перекрытия

При этажном сопряжении:

Принимаем сопряжение главных балок и балок настила в этажном сопряжении.

г) Толщина стенки с учетом принятой гибкости:

По условиям коррозионной стойкости:

По условию прочности в опорном сечении при работе на срез:

где

Принимаем стенку из прокатной широкополосной универсальной стали (ГОСТ 82-70 ^* ) толщиной

Таким образом, сечение стенки:

д) Требуемая площадь пояса:

Сечение пояса принимаем из стали по ГОСТ 82-70* так, чтобы:

Из условия местной устойчивости свеса полки получим минимальную толщину пояса : принимаем по сортаменту , принимаем по сортаменту . При этом удовлетворяются условия:

;

— соответствует диапазону

Окончательные размеры основного сечения:

Стенка

Пояс

е) Геометрические характеристики основного сечения (рис.5.):

Момент инерции стенки:

Момент инерции поясов:

Момент инерции основного сечения:

Момент сопротивления основного сечения:

3.4 Назначение размеров измененного сечения

Ширина измененного сечения:

мм

принимаем

Окончательные размеры измененного сечения:

стенка , пояс

Геометрические характеристики измененного сечения:

Статический момент пояса

Статический момент половины сечения:

Момент инерции измененного сечения:

Момент сопротивления измененного сечения:

основное сечение измененное сечение

Рис. 5. Поперечное сечение главной балки

Таблица 2.

Геометрические характеристики сечений

Сечение	А f , см2	А w , см2		S f , см3	S 0,5f , см3	I x , см4	W x , см3
основное	2х40=80	1х121=97,2	4,7	—	—	752,63х10 3	12033
измененное	2х22=44	1х125=125	4,7	2706	4536	480,47х10 3	7687

3.5 Определение места изменения сечения

При равномерной нагрузке наивыгонейшее по расходу стали место изменения сечения находится на расстоянии 1/6 пролета балки от опоры:

Момент в этом сечении будет равен:

При симметричной нагрузке на балку . Убедимся, что эти сечения отстоят от ближайших ребер (границ отсеков) не меньше, чем на 10:

3.6 Проверка принятых сечений

По 1-ой группе предельных состояний

а) Проверка прочности основного сечения по нормальным напряжениям в месте действия максимального момента:

• Недонапряжение < 5%

Прочность обеспечена

б) Проверка прочности измененного сечения по касательным напряжениям на опоре:

Прочность обеспечена

в) Проверка прочности измененного сечения по приведенным напряжениям в месте изменения сечения:

Прочность обеспечена

г) Проверка общей устойчивости балки:

1<4,91<6

; принимаем:

Общая устойчивость обеспечена.

Проверка по 2-ой группе предельных состояний по деформативности при нормальных условиях эксплуатации

Жесткость обеспечена.

3.7 Проверка местной устойчивости

Проверка местной устойчивости полок

Местная устойчивость обеспечена, если:

Местная устойчивость пояса обеспечена

Проверка местной устойчивости стенки: а) Условная гибкость стенки: =4,7>3,2, следовательно, необходима постановка ребер жесткости; б) Расстановка ребер жесткости:

предусматриваем парные поперечные (вертикальные) ребра в местах опирания балок настила и на опорах.

При этом расстояния между ними «а» не должны превышать

в) Определение размеров промежуточных рёбер:

Требуемая ширина :

• принимаем =85мм>, кратно 5мм

Требуемая толщина ребра

Принимаем:

Проверка устойчивости стенки в 1-ом отсеке:

Сечение балки в 1-м отсеке постоянно (), то M и Q должны быть вычислены на расстоянии:

Критические напряжения для 1-го отсека:

где в=0,8 по табл.22 СнИП П-23-81*.

Принимаем по таблице 21 СНиП II-23-81*

Проверяем устойчивость по формуле 74 СНиП II-23-81*

Местная устойчивость стенки в 1-ом отсеке обеспечена

Проверка устойчивости во 2-ом отсеке:

Во 2-м отсеке балка меняет сечение. В месте изменения сечения максимальное нормальное напряжение в стенке:

Среднее касательное напряжение:

Так как рассчитываемый отсек имеет те же размеры, что и отсек 1, считаем, что критические напряжения имеют те же значения. Тогда:

Местная устойчивость стенки во 2-ом отсеке обеспечена

Проверка устойчивости в 3-ем отсеке:

; Q _х=3,295 = 44,7 т;

М _{х=3, 295} = 89,4·3,295 — 44,7·0,69 = 263,283 т·м;

Среднее касательное напряжение:

Местная устойчивость стенки в 3-ем отсеке обеспечена

Проверка устойчивости в 4-ом отсеке:

; Q _х=4,595 = 44,7 т;

М _{х= 4,595} = 89,4·4,595 — 44,7·1,995 — 25,6·2,46 = 321,61 т·м;

Среднее касательное напряжение:

Местная устойчивость стенки в 4-ом отсеке обеспечена

Проверка устойчивости в 5-ом отсеке:

;

Q _х=5,895 = 0 т; М_х=5,895 = 89,4·5,895 — 44,7·3,295 — 44,7·0,695 = 348,66 т·м;

Среднее касательное напряжение:

Местная устойчивость стенки в 5-ом отсеке обеспечена

3.8 Расчет поясных швов

Катет шва: ; по таблице 38 СНиП II-23-81* при 17 мм < t _f = 18 мм < 22 мм.

Принимаем минимальное возможное значение k

По таблице 34 СНиП II-23-81* для автоматической сварки в «лодочку» при диаметре и катете шва коэффициенты, учитывающие поперечную форму сечения шва:

Коэффициенты условий работы шва: . Принимаем материалы для сварки по таблице 55 СНиП II-23-81* для района I ₂ , 2-ой группы конструкций и стали С345 флюс АН-47 по ГОСТ90087-81* и #G0сварочную проволоку (по ГОСТ 2246-70*) — Св-08ГА

По таблице 56 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва срезу по металлу шва:

Расчетное сопротивление по металлу границы сплавления:

#G0

материалы для сварки подобраны правильно

Проверим прочность по металлу шва:

Где сдвигающее усилие на единицу длины:

Прочность по металлу шва обеспеченна, Прочность по границе сплавления обеспеченна

3.9 Расчет опорных ребер

Определение размеров оперных ребер:

Требуемая ширина ребра b _р на опоре А:

Принимаем кратно 5 мм. Длина площадки смятия ребра:

По табл.1 СНиП II-23-81* принимаем расчетное сопротивление сжатию

Требуемая толщина ребра из условия прочности на смятие:

Для обеспечения местной устойчивости толщина опорного ребра не должна быть меньше:

Принимаем >

Назначаем для ребра по оси Б такую же толщину , а ширину . Выступающую часть ребра примем тогда:

Назначаем плотную пригонку ребра к опорной плите. Так как площадь поперечного сечения торцевого ребра на опоре Б больше площади сечения на опоре по оси А, следовательно расчет прочности на смятие не выполняю.

Прочность обеспечена.

Для обеспечения местной устойчивости отношение ширины свеса опорного ребра к толщине ребра не должна превышать значения :

Местная устойчивость обеспечена

Расчет опорных ребер на устойчивость в плоскости перпендикулярной стенке. В расчетное сечение условной стойки включается сечение ребра и часть стенки шириной S:

Проверяем устойчивость ребра по оси Б:

По таблице 72 СНиП II-23-81* принимаем

устойчивость обеспеченна

Расчет вертикального сварного шва, соединяющего опорное ребро по оси Б со стенкой.

По таблице 56 СНиП II-23-81* для района I ₂ , стали С345 принимаем расчетное сопротивление углового соединения срезу по металлу шва

Расчетное сопротивление по металлу границы сплавления по табл.3 СНиП II-23-81*:

Минимальный катет шва по таблице 38 СНиП II-23-81* при t _p =16мм,

Максимальный катет шва

Принимаем катет шва ,

Принимаем коэффициенты, учитывающие форму поперечного сечения шва по таблице 38 СНиП II-23-81*: ,

В соответствии с п.11.2 СНиП II-23-81* проверим условие:

• условие выполняется, следовательно, материалы для сварки подобранны правильно.

Проверяем прочность швов по формулам п.11.2 СНиП II-23-81*:

• <

где — коэффициент условий работы сварного соединения

1,5 — коэффициент, учитывающий возможность неравномерной передачи опорного давления и ответственность опорного узла

Для нашего случая , поэтому при выполнении условия — проверку прочности соединения по границе сплавления по формуле 121 СНиП II-23-81* не выполняем

Проверка максимальной длинны шва:

В данном случае длина шва равна:

Условие не выполняется. Необходимо пересчитать катет шва так, чтобы опорную реакцию воспринимал участок шва с расчетной длинной от низа балки

<

• Принимаем катет .

При этом , . Значение коэффициентов не изменилось, поэтому повторную проверку прочности по п.11.2 СНиП II-23-81* не выполняем. Принятый катет удовлетворяет конструктивным требованиям:

Расчетная длинна шва:

Принимаем конструктивную длину шва равной и кратной 5 мм:

Расчет горизонтального шва, соединяющего опорное ребро с нижним поясом.

Минимальный катет шва

Максимальный катет ,

Требуемый катет шва:

Максимальный катет углового шва не должен превышать 16 мм. Поэтому вместо угловых швов принимаем стыковые сварные швы, выполняемые с разделкой кромок и полным проплавлением опорных ребер.

3.10 Расчет монтажного стыка на высокопрочных болтах

Разработка конструкции.

Монтажный стык расположен в 5-ом отсеке. Расстояние от опоры до оси стыка 6,0 м.

При высоте балки принимаем диаметр болтов

Площадь сечения нетто по таблице 62 СНиП II-23-81*

Диаметр отверстия под болт

Зазор между отправочными марками в стыке принимаем равным 10 мм. Число вертикальных рядов в стенке по одну сторону от стыка n=2. Минимальное расстояние между ними .

Расстояние от края стенки или накладки до ближайшего ряда . Шаг болтов по вертикали обычно составляет . Принимаем его 120 мм (кратно 10 мм).

При этом расстояние «c» между крайним болтом в вертикальном ряду и внутренней гранью пояса должно находиться в пределах от 60 до 120 мм. В нашем случае .

Конструирование и расчет поясничных накладок.

Принимаем толщину поясных накладок в поясе

Ширина наружной накладки

Ширина внутренней накладки

Принимаем (кратно 10 мм)

Площадь сечения накладок брутто:

Площадь сечения нетто (с учетом ослабления):

Следовательно, расчетная площадь сечения накладок:

4. Прочность накладок обеспечена

Проверка прочности ослабленного сечения.

Площадь сечения пояса нетто:

Так как , то следует выполнить проверку прочности по площади сечения брутто (без учета ослаблений).

При проверки прочности пояса в отличие от проверки прочности основного сечения, условно считается, что весь изгибающий момент должен восприниматься поясами. Так как при проверке стыка считается, что половина усилия уже воспринята высокопрочными болтами, а изгибающий момент в месте стыка меньше М _max , то прочность стали пояса в ослабленном сечении обеспеченна. Определение числа болтов прикрепления поясных накладок. Болты, прикрепляющие поясные накладки, рассчитывают по усилию , которое может быть воспринято поясом при условии полного использования прочности стали:

По таблице 61 СНиП II-23-81* принимаем — расчетное сопротивление болта из стали 30Х3МФ;

• коэффициент условия работы соединения — площадь сечения болта М20 нетто по таблице 62 СНиП II-23-81*, ;
• коэффициенты трения и надежности по таблице 36 СНиП II-23-81* при условии обработки поверхностей стальными щетками и контроля натяжения болтов по значению момента закручивания.

Предельное усилие на одну поверхность трения накладок и пояса, на один болт:

Требуемое количество болтов по одну сторону от оси стыка:

• число поверхностей трения
• принимаем 16 болтов (четное число, большее )

Расчет стыка стенки.

Принимаем болты М20 из стали 40Х «селект».

Изгибающий момент в сечении стыка на расстоянии от опоры

Доля момента, воспринимаемая стенкой:

Поперечная сила в месте стыка:

Усилия на крайний болт вертикального ряда от момента и поперечной силы:

Где m — число болтов в вертикальном ряду

n — число вертикальных рядов по одну сторону стыка

Суммарное усилие на крайний болт вертикального ряда:

• <

Прочность стыка стенки обеспеченна

5. Расчет колонны К-1

5.1 Определение нагрузки, статический расчет

Нагрузка на колонну N равна сумме опорных давлений главных балок, опирающихся на колонну К1. В нашем случае:

Где 1,05 — коэффициент, учитывающий вес колонны

Отметка верха колонны при сопряжении в одном уровне:

— отметка настила площадки

— принятая ранее толщина ж. б. плиты

— высота сечения главной балки

0,015 — величина выступа опорного ребра главной балки

Длинна колонны

Где — отметка низа колонны

Ориентировочно можно принять = — 0,4м (эта отметка должна быть уточнена при конструировании)

Рис. 6. Расчетная схема колонны

5.2 Подбор сечения и проверка устойчивости колонны

Принимаем сплошную колонну двутаврового сечения сваренное из трех листов из стали С345, R _y =3200 кг/см² . Расчетная длина стержня: . Задаемся гибкостью: и находим по табл.72 СНиП П-23-81* ц=0,766. Требуемая площадь сечения:

Радиус инерции:

По сортаменту (ГОСТ 8240-72*) принимаем профиль №33 (; ; ; ; ; ; ; . Проверка устойчивости колонны относительно оси Х-Х.

Проверка устойчивости.

По таблице 72 [1] находим (по интерполяции)

Проверка гибкости

Предельное значение гибкости по табл. 19 [1] равно:

Таким образом устойчивость колонны относительно оси Х-Х обеспечена. Гибкость не превышает предельное значение. Недонапряжение равно:

Окончательно принимаем 2 [36 .

5.2.1 Установление расстояния между ветвями

Гибкость ветви относительно оси 1 — 1 на участке между планками должна быть не более 40. Устойчивость колонны в плоскости Y — Y не должна ограничивать несущую способность колонны, поэтому , где — приведённая гибкость колонны относительно оси Y — Y, определённая по табл. 7 [1].

При относительно жёстких соединительных планках:

тогда принимая и , найдём требуемую гибкость колонны :

Требуемый радиус инерции:

см.

Требуемая ширина колонны по граням стенок ветвей:

см,

где: — коэффициент, зависящий от формы поперечного сечения колонны.

Требуемая ширина колонны по конструктивным соображениям:

см,

где:

10 см — минимальный зазор между ветвями для обеспечения возможности осмотра и окраски внутренних поверхностей колонны в процессе её эксплуатации.

Принимаем b

Зазор между ветвями равен:

см > 10 см.

5.2.2 Проверка устойчивости колонны относительно оси Y — Y

см ⁴ .

Приведённая гибкость относительно оси Y — Y:

При этом , следовательно, устойчивость относительно оси Y — Y можно не проверять.

6. Расчёт соединительных планок

6.1 Определение размеров планок

Высота планки: см.

Принимаем а = 23 см

Длина планки принимается такой, чтобы края планки заходили на полки швеллера на мм и не менее 5t, где t — наименьшая толщина соединяющих элементов.

см.

Здесь нахлёстка планки на ветвь принята мм.

Толщину планки принимаем конструктивно в интервале мм. Чтобы избежать выпучивания должны быть удовлетворены условия:

При см: ; .

6.2 Расстояние между планками

Требуемое расстояние между планками в свету L _в вычисляемое по принятой гибкости ветви :

см.

Максимальное расстояние между осями планок:

см.

Минимальное расстояние между планками для обеспечения того, чтобы использованная ранее формула была справедлива по табл.7 [1]:

, где см ⁴ ;

, см.

Принимаем расстояние между осями планок L = 110 см

6.3 Определение усилий в планках

Планки рассчитываются на условную фиктивную поперечную силу:

кГс.

Поперечная сила, действующая в плоскости одной планки:

кГс.

Сила, срезывающая одну планку:

кГс.

Момент, изгибающий планку в её плоскости:

кГс.

6.4 Проверка прочности планок и их прикрепления

Предусматриваем использование ручной сварки. Принимаем, что планки прикрепляются к полкам швеллеров угловыми швами с высотой катета: , с заводкой швов за торец на 20 мм.

По табл. 55 [1] для района I ₂ и стали С345 принимаем электроды типа Э50А.

Определяем все величины, необходимые для расчёта:

; (табл.34 [1]);

(п.11.2 [1]);

(табл.56 [1]);

Проверяем условие, приведённое в п.11.2 [1]:

; .

Так как условие выполняется, расчёт производим только по металлу шва. Напряжение в шве:

;

Условие прочности шва:

Окончательно принимаем K

Прочность самих планок заведомо обеспечена, так как толщина планки равна величине Kf и расчётное сопротивление стали планки превышает значение R _wf .

7. Расчет базы

7.1 Конструкция базы

Минимальную ширину плиты назначаем конструктивно:

; ; ;

Минимальная длина плиты по конструктивным соображениям:

Требуемая площадь плиты:

Где — расчетное сопротивление бетона сжатию

— расчетное сопротивление бетона сжатию (по таблице 13 СНиП 2.03.01-84) для бетона B15

Так как база рассчитывается до проектирования фундамента, принимаем

;

Принимаем , тогда требуемая длинна плиты равна:

Принимаем длину плиты:

7.2 Определение толщины плиты

Плита работает на изгиб как пластинка, опертая на траверсы и на торец стержня нагруженная равномерно распределенным (условно) реактивным давлением фундамента:

Определим максимальные моменты для отдельных участков плиты (для полосы шириной 1 см)

1 участок (Плита работает как пластинка, шарнирно-опертая по контуру):

Где — коэффициент, зависящий от отношения более длинной стороны участка «а» к более короткой «b»

Отношение длинной стороны участка к более короткой равно

;

2 участок (Плита работает как пластинка, опертая на 3 канта):

Где — коэффициент, зависящий от отношения закрепленной стороны а ₁ к незакрепленной b_{1 .}

Так как отношение сторон , :

3 участок (плита работает как консоль):

Принимаем для плиты по таблице 50 СНиП II-23-81* сталь С255 при

Принимаем толщину плиты

Максимальный изгибающий момент на первом участке и, сл-но, толщина плиты могут быть уменьшены путем постановки дополнительного ребра.

Таким образом толщина плиты может быть уменьшена до 30мм.

7.3 Расчет траверсы

Требуемая высота траверсы определяется необходимой длиной каждого из четырех швов, соединяющих ее с ветвями колонны

При

<

Принимаем (кратно 1см и не меньше )

Произведем приближенную проверку траверсы по прочности.

Нагрузка на единицу длины одного листа траверсы:

Изгибающий момент и поперечная сила в месте приварки к колонне:

Изгибающий момент в середине пролета траверсы:

Момент сопротивления траверсы:

Проверка прочности:

в середине пролета:

в месте приварки к колонне:

Прочность обеспечена.

7.4 Расчет сварных швов прикрепления траверсы к плите

В базах с необработанными поверхностями траверс и плиты сварные швы рассчитывают на расчетное усилие в колонне и горизонтальную составляющую усилия в связи:

балочная клетка сечение монтажный

Максимальный катет:

Минимальный катет по таблице 38 СНиП II-23-81*:

По п.12.8 е СНиП II-23-81* принимаем неравнокатетный шов с отношением сторон .

8. Расчет оголовка

Опорная плита:

Толщину плиты принимаем конструктивно . Толщина плиты должна быть проверена на срез:

Горизонтальные сварные швы Ш1 принимаем конструктивно:

принимаем неравнокатетный шов

Принимаем высоту диафрагмы в пределах:

см; см.

Принимаем высоту диафрагмы h _д = 42 см.

Тогда требуемый катет швов Ш2:

см.

Назначаем катет шва 10 мм > мм.

Рассмотрим второй вариант. Для повышения технологической конструкции следует попытаться уменьшить катет шва.

Уменьшим катет шва до значения 10 мм (то же значение, что и для траверс базы).

Тогда требуемая высота диафрагмы увеличится до значения:

см.

h _{тр .} = 39,1 см < см.

Таким образом, окончательно принимаем катет швов Ш2 k

Требуемую толщину диафрагмы определяем из условия прочности сечения по её торцу и условия прочности на срез. В оголовках со строганной поверхностью плиты и фрезерованным торцом диафрагмы расчёт в торцевом сечении ведут по величине R _р , а горизонтальные сварные швы Ш3 назначают конструктивно.

Тогда требуемая толщина диафрагмы из условия прочности торца на сжатие:

см.

Требуемая толщина диафрагмы из условия прочности на срез:

см.

Принимаем .

Принятая толщина находится в диапазоне толщин до 30 мм для стали С345.

Принимаем окончательно диафрагму из стали С345 толщиной 22 мм

Размеры планок.

Толщина планок принимается: .

Принимаем t

Список литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/otchet/rabochaya-ploschadka-promyishlennogo-zdaniya/

1. СНиП II-23-81* Стальные конструкции / Госстрой России. — М.: ФГУП ЦПП, 2005. — 90с.

2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. — М.: ФГУП ЦПП, 2004. — 54с.

3. Будасов Б.В., Каминский В.П. Строительное черчение. — М.: Стройиздат, 1990. — 464с.

4. Металлические конструкции/ Под общ. ред. Е.И. Беленя. — М.: Стройиздат, 1985. — 560с.

5. Рабочая площадка промышленного здания: Методические указания к выполнению курсовой работы для студентов специальности 1202 — промышленное и гражданское строительство. — Л.: ЛИСИ. 1987. — 65с