Курсовая работа по теплоснабжению и вентиляции

метки: Вентиляция, Теплотехнический, Расчет, Курсовой, Работа, Теплоснабжение, Теплогазоснабжение, Таблица

Температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98

°С

-30

[1], табл. 4.3

Температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92

°С

-21

[1], табл. 4.3

Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92

°С

-25

[1], табл. 4.3

Максимальная из средних

скоростей ветра по румбам в январе

м/с

3,4

[1], табл. 4.5

Средняя температура за отопительный период

°С

+0,6

[1], табл. 4.4

Средняя относительная

влажность за отопительный период

%

83

[3], табл. 3.1

Расчётные параметры внутреннего воздуха (температура и относительная влажность) для расчёта наружных ограждающих конструкций принимаются согласно таблице 4.1 [1] в зависимости от назначения здания и сводятся в таблицу 2.

Таблица 2

Расчётные параметры внутреннего воздуха

Наименование параметра	Единица измерения	Значение
Расчётная температура внутреннего воздуха помещений здания	°С	19
Расчётная относительная влажность внутреннего воздуха помещений	%	60
Расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены	°С	6
Расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности совмещённого покрытия	°С	4

Согласно табл. 4.2 [1] при данных расчётных условиях в помещениях общественного здания ( = 19 °С и = 60%) влажностный режим помещений — нормальный, а условия эксплуатации наружных ограждающих конструкций — Б.

2.2 Принятие сопротивлений теплопередаче и определение толщин теплоизоляционных слоев

Согласно п. 5.1 [1] сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций

Рассмотрим расчёт наружной стены и совмещённого покрытия.

1. Наружная стена.

Рис. 1. Конструкция наружной стены

Примем следующие конструктивные слои (рис. 1):

1 — железобетонная плита толщиной = 200 мм;

1. — слой утеплителя из минераловатных плит толщиной и плотностью = 250 кг/м 3 ;
2. – железобетонная плита

Из табл. А.1 [1] найдём необходимые для данного и последующего расчётов данные об используемых материалах — коэффициент теплопроводности, теплоусвоения и паропроницаемости — и сведём их в таблицу.

Сопротивление теплопередаче для данной стены

(1)

где и — коэффициенты теплоотдачи, Вт/(м

, и — толщина, м, соответственно первого, второго и третьего слоев стены;

, и — коэффициент теплопроводности, Вт/( м·°С), соответствующих

слоев стены.

Таблица 3

Характеристики материалов стены

Наименование материала	Плотность , кг/м 3	Расчётные коэффициенты (при условиях эксплуатации Б)
		теплопроводности , Вт/(м·°С)	теплоусво-ения s , Вт/(м 2 · °С)	паропроницаемости μ, мг/ ( м · ч · Па)
Железобетон	2500	2,04	19,70	0,03
Утеплитель	40	0,04	0,42	0,05
Железобетон	2500	2,04	19,70	0,03

Отсюда искомая величина будет равна:

) (2)

Из табл. 5.1 [1]

Для наружной стены имеем = 8,7

) = 0,202 м

Принимаем кратное целому сантиметру значение (с округлением в большую сторону) = 0,210 м и рассчитываем действительное сопротивление теплопередаче стены по формуле (1).

(м 2 · °С) /Вт

2. Совмещённое покрытие.

Рис. 2. Конструкция совмещённого покрытия

Примем следующие конструктивные слои (рис. 6):

1. — железобетонная многопустотная плита покрытия толщиной = 220 мм;
2. — слой утеплителя из минераловатных плит толщиной и плотностью = 250 кг/м 3 ;

1. — цементно-песчаная стяжка толщиной = 25 мм;
2. — четыре слоя рубероида толщиной = 6 мм.

Аналогично расчёту стены, из табл. А.1 [1] находим для расчётов данные о материалах и сводим их в таблицу.

Таблица 4

Характеристики материалов совмещённого покрытия

Наименование материала	Плотность , кг/м 3	Расчётные коэффициенты (при условиях эксплуатации Б)
		теплопроводности , Вт/(м·°С)	теплоусвоения s , Вт/(м 2 ·°С)	паропрони-цаемости μ, мг/(м* ч* Па)
Рубероид	600	0,17	3,53	4,4
Плиты полурет.	40	0,04	0,42	0,05
Цементно- песчаная стяжка	1800	0,93	11,09	0,09
Аглопоритобетон	600	0,65	8,83	0,09

Как видно, железобетонная плита является термически неоднородной конструкцией. Ввиду этого предварительно необходимо найти её приведённое термическое сопротивление. Расчёт проводится в следующей последовательности:

а) Выделяем характерное сечение (заштриховано на рис. 7, а).

Для облегчения расчётов заменим окружность равным по площади квадратом (исходя из соотношения F окр = F кв ) со стороной

а = (3)

и вычертим расчётное характерное сечение (рис. 3, б).

В нашем случае

а = = 88,62 мм

Рис 3. Характерное и расчетное сечение

(4)

где — площадь отдельных участков, м

— термическое сопротивление данных участков,

R i = ; (5)

— для неоднородных

. (6)

Для приведённой конструкции: участок 1 — неоднородный, его сопротивление будет складываться из термического сопротивления железобетона суммарной толщиной = 48 + 48 = 96 мм и термического сопротивления воздушной прослойки. Так как прослойка расположена со стороны помещения и перед утеплителем, то температура в ней будет положительной. Согласно табл. Б.1 [1] её термическое сопротивление будет равно = 0,15 (м 2 · °С) /Вт. В соответствии с формулой (6)

= 0,15 + = 0,353

Участок 2 — однородный, его термическое сопротивление вычисляем по формуле (5):

= (м 2 · °С) /Вт.

Термическое сопротивление параллельно тепловому потоку:

в) Плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, разбиваем на слои, которые могут быть однородными (из одного материала) и неоднородными. Термическое сопротивление однородных слоёв вычисляется по формуле (5), неоднородных — по формуле (4).

Для приведённой конструкции

Очевидно, что термическое сопротивление слоев I и III одинаково и равно

Слой II — неоднородный. Разобьём его на два участка: II’ — воздушная прослойка с сопротивлением

г) Проверим, превышает ли

д) Так как не превышает на 25 %, то термическое сопротивление железобетонной плиты вычисляется по формуле

;

Из табл. 5.1 [1]

Тогда для данного покрытия имеем (с учётом = 8,7 [1, табл. 5.4] и = 23 [1, табл. 5.7])

Принимаем кратное целому сантиметру значение (с округлением в большую сторону) = 0,390 м и рассчитываем действительное сопротивление теплопередаче совмещённого покрытия:

2.3 Расчёт минимальной температуры внутренней поверхности стены, Минимальная температура внутренней поверхности стены

где m – коэффициент неравномерности отдачи теплоты отопительным прибором. Принимается по табл. 6.1 [1].

Для центрального водяного отопления m =0,1

t н – расчетная зимняя температура воздуха, o C , принимаемая в зависимости от тепловой инерции стены;

Y в — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности стены, Вт/(м 2 °С), определяемый по пунктам 6.4 — 6.7 [1].

R 1 , R 2 ,— термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м 2 С/Вт,

s 1 , s 2 ,— расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации по таблице 4.2, Вт/(м 2 С), принимаемый по приложению А [1]

Определяем тепловую инерцию стены

В нашем случае

Y в = s 1 = 15,38 Вт/(м 2 С) .

Так как D = 2.61[1,5,4], то в соответствии с табл. 5.2 [1] принимаем за расчётную температуру трех наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 = -25 °С.

При центральном водяном отоплении

Тогда минимальная температура внутренней поверхности стены составит

o C .

По h — d диаграмме находим, что при t в = 19 °С и φ в = 60 % температура точки росы составляет t р = 11.06 °С .

Так как t в . п min > t р , значит условие выполняется.

2.4 Теплотехнический расчёт оконного заполнения

Окно — элемент стеновой или кровельной конструкции, предназначенный для сообщения внутренних помещений с окружающим пространством, естественного освещения помещений, их вентиляции, защиты от атмосферных, шумовых воздействий и состоящий из оконного проёма с откосами, оконного блока, системы уплотнения монтажных швов, подоконной доски, деталей слива и облицовок.

Выпускаемые в настоящее время в Республике Беларусь окна должны соответствовать требованиям СТБ 939 — 93 «Окна и балконные двери для зданий и сооружений. Общие технические условия» по теплофизическим и механическим параметрам, среди которых присутствуют сопротивление теплопередаче и сопротивление воздухопроницанию. Окна изначально комплектуются как минимум двумя рядами уплотняющих прокладок из эластомерных материалов, которые обеспечивают плотное прилегание створки к коробке. Поэтому при получении сертификата соответствия окна должны пройти обязательные испытания, в результате которых получают графические зависимости объёмного и массового расхода воздуха через 1 м 2 поверхности образца при различных перепадах давления. Основным признаком классификации является объёмное воздухопроницание через 1 м 2 поверхности образца при перепаде давления на его поверхностях Ар = 100 Па. При этом для каждого класса устанавливаются границы по сопротивлению воздухопроницанию. Классификация окон по сопротивлению воздухопроницанию приведена в табл. 5

Классификация окон по воздухопроницанию

Таблица 5

Класс	Контрольная воздухопроницаемость при Δ p = 100 Па, м 3 /(ч м 2 )	Сопротивление воздухопроницанию R в , м 2 ч Па/кг
А	до 3	свыше 1,299
Б	от 3 до 9	от 0,433 до 1,299
В	от 9 до 17	от 0,229 до 0,433
Г	от 17 до 27	от 0,114 до 0,229
Д	от 27 до 50	от 0,078 до 0,144

Конструкция окна

Материал коробок, створок и импоста – ПВХ профиль “

Марка стеклопакета 4 – Ar 10– 4И – Ar 10 – И 4 с приведенным значением сопротивлением теплопередаче R пр = 0.92 .

R т норм . =1,00

Таблица 6

№ зоны	Ширина а, м	Высота h, м	Площадь м 2	Сопротивление	Отношение F/R
1 ’	0. 57	0,065	0,0 3 705
1 ’’	0. 75	0,04	0,0 3
2 ’	0 . 57	0,065	0,0 3 705
2 ’’	0,75	0,04	0,0 3
3	0,65	1.3 7	0,08905
4	0,04	1. 27	0,0508
5	0,055	1.3 7	0,07535
	Непрозрачная часть		1,05	0,615523
Итого	0,6463
I	0,45	1,37	0,6165
II	0,55	1,27	0,6985
Итого	Светопрозрачная часть	1,315	0,98	1,3418
Итого по окну	1,9613	1,008	1,9573

Т.к. R ок > R т норм , то данная конструкция окна удовлетворяет требованиям по сопротивлению теплопередаче.

2 Расчет сопротивления воздухопроницанию окна

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий, должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R В.тр. , м 2 ч/кг, определяемого по формуле:

Где — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, принимаемая по таблице 8.1 [1]. Для окон, балконных дверей жилых зданий:

— расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая в соответствии с формулой:

Где Н – высота здания от центра окна до устья вытяжной шахты,

— удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, определяемый по формуле:

где t — температура воздуха, : внутреннего – согласно таблице 4.1 [1], t B =22 0 C ; наружного – равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 4.3 [1], t H = — 23 0 C ;

— максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемостью 16% и более, м/с, принимаемая по таблице 4.5 [1]. Для типовых проектов скорость ветра следует принимать равной 3,3 м/с;

– аэродинамические коэффициенты соответственно наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданий, принимаемые по СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия» раздел 7, С Н =0,8, С П = -0,6;

k i – коэффициент учёта изменения скоростного давления в зависимости от высоты здания, принимаемый по 2.01.07 – 85

ρ Н – плотность наружного воздуха, определяемая .

Рассчитываем

Плотность наружного воздуха соответственно равна:

Расчет для нашего здания сводим в таблицу:

Таблица 7

Этаж	Н,м
1	14,7	1,883	1,4	1,400	0,695	35,553	10	0,233
2	11,7	0,725	30,24	0,210
3	8,7	0,856	26,08	0,190
4	5,7	0,894	20,86	0,164
5	2,7	0,931	15,63	0,135

Сопротивление воздухопроницанию окон, устанавливаемых в данном здании, может составлять от 80 % до 120 % от требуемого, т. е. для каждого окна существует диапазон значений сопротивления воздухопроницанию. Классы устанавливаемых окон по воздухопроницанию выбираются исходя из значений сопротивления воздухопроницанию на границах класса. Данные об устанавливаемых в рассчитываемом здании окнах сведены в табл.8.

Сопротивление воздухопроницанию и классы устанавливаемых окон, Таблица 8

	Требуемое со- противление2 воздухопроница- нию R в тр, м 2 чПа/кг	Сопротивление воздухопроницанию окон R в , м 2 чПа/кг	Классы окон по воздухопроницинию
Этаж
1	0,233	0,233 – 0,2796	В
2			Г (при сопротивле-
0,210 – 0,252	нии воздухопроницанию 0,114 — 0,220 м 2 ч Па/кг);
0,210	В (при сопротивлении воздухопроницанию 0,264 – 0,433 м 2 ч Па/кг)
			Г (при сопротивле-
3	0,190	0,190 – 0,228	нии воздухопроницанию 0,114 — 0, 197
м 2 ч Па/кг); В (при сопротивлении воздухопроницанию 0,229 — 0,236 м 2 ч Па/кг)
4	0,164	0,164 — 0,1968	Г
5	0,135	0,135 – 0,162	Г

Расчет сопротивления паропроницанию наружных ограждений

Расчет тепловлажностного режима наружного ограждения необходимо начинать с построения графика распределения температур, парциальных давлений водяного пара и максимальных парциальных давлений водяного пара в толще ограждения.

Определяем температуру на границе каждого слоя ограждения по следующей формуле:

Где — температура на внутренней поверхности

q от – средний за отопительный период тепловой поток

— термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до рассматриваемой плоскости, ;

= 0,7 — средняя температура наружного воздуха за отопительный период, , принимаемая по табл. 4.4 [1]

=8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по таблице 5.4[1];

• температура внутреннего воздуха в помещении,;

– сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, .

Обозначим температуру на внутренней поверхности стены ;

на поверхности железобетонной плиты, соприкасающейся с минераловатной ;,на поверхности плиты минераловатной, соприкасающейся с цементно-песчаной штукатуркой ;

на наружной поверхности стены

.

Температура внутренней поверхности стены:

Температура на границах слоев:

Полученные значения температур наносим на график, в результате чего получаем ломаную линию распределения температур (приложение 1, линия t ).

По табл. Е.1 [1] находим значения максимальных парциальных давлений водяного пара при температурах внутреннего и наружного воздуха и температурах в плоскостях стены и сводим в таблицу, (с двумя дополнительными точками: 8 и 15 )

Значения максимальных парциальных давлений в плоскостях наружной стены

Таблица 9

Температура t , °С	Максимальное парциальное давление водяного пара Е к , Па
18,3	2103,9
18,12	2079,96
1,021	660
0,85	650,1
19	2197
0,6	638,6

По полученным значениям строим график распределения максимальных парциальных давлений водяного пара в стене (приложение1, линия Е).

Расчетные парциальные давления водяного пара на граничных поверхностях материала и в сечениях определяется по формуле:

е в — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетных температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле:

в =55% — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха.

Е в — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре этого воздуха, принимаемое по таблице Е.1 [1]

Р — средний за отопительный поток диффундирующего в ограждении водяного пара, кг/(м

е н от — парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре t н от наружного воздуха за отопительный период.

где — расчётная относительная влажность наружного воздуха, %,;

— максимальное парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре за отопительный период;

— сумма сопротивлений паропроницанию ограждающей конструкции от внутренней поверхности стены до рассчитываемого сечения, м 2 ч Па/мг.

• сопротивление паропроницанию,

где — толщина слоя, м.,

• расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/м·ч·Па ,

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев:

Рассчитываем:

Тогда средний за отопительный период поток диффундирующего в наружной стене водяного пара

кг/(м 2 ч),

Рассчитаем парциальные давления водяного пара в плоскостях, принятых для нахождения температур:

По полученным значениям строим график распределения парциальных давлений водяного пара в наружной стене (приложение1, линия е).

2. Чердачное перекрытие

Расчет тепловлажностного режима чердачного перекрытия ведется также, как и для наружного ограждения — графическим способом. Для этого необходимо построить график распределения температур, парциальных давлений водяного пара и максимальных парциальных давлений водяного пара в толще ограждения.

Определим температуру на поверхностях плиты, граничных поверхностях материала и в промежуточных сечениях при средней температуре наружного воздуха за отопительный период по формуле:

Где — температура на внутренней поверхности

q от – средний за отопительный период тепловой поток

— термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до рассматриваемой плоскости, ;

= 0,7 — средняя температура наружного воздуха за отопительный период, , принимаемая по табл. 4.4 [1]

=8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по таблице 5.4[1];

• температура внутреннего воздуха в помещении,;

– сопротивление теплопередаче перекрытия, .

Обозначим температуру на внутренней поверхности чердачного перекрытия

Температура внутренней поверхности плиты:

Температура на границах слоев:

По полученным значениям строим график распределения температур в чердачном перекрытии (приложение 2, линия t ).

По табл. Е.1 [1] находим значения максимальных парциальных давлений водяного пара при температурах внутреннего и наружного воздуха и температурах в плоскостях чердачного перекрытия и сводим в таблицу (с дополнительными точками 17,10,3).

Значения максимальных парциальных давлений в плоскостях чердачного перекрытия

Таблица 10

Температура t , °С	Максимальное парциальное давление водяного пара Е к , Па
19	2197
18,65	2150,5
17,61	2014,47
17,57	2013,8
0,86	650,56
0,75	645,5
0,6	638,6

По полученным значениям строим график распределения максимальных парциальных давлений водяного пара в чердачном перекрытии (приложение 2, линия Е).

Расчетные парциальные давления водяного пара на граничных поверхностях материала и в сечениях определяется по формуле:

е в — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетных температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле:

в =55% — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха.

Е в — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре этого воздуха, принимаемое по таблице Е.1 [1]

Р — средний за отопительный поток диффундирующего в ограждении водяного пара, кг/(м

е н от — парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре t н от наружного воздуха за отопительный период.

где — расчётная относительная влажность наружного воздуха, %,;

— максимальное парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре за отопительный период;

— сумма сопротивлений паропроницанию ограждающей конструкции от внутренней поверхности плиты до рассчитываемого сечения, м 2 ч Па/мг.

• сопротивление паропроницанию,

где — толщина слоя, м.,

• расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя чердачного перекрытия, мг/м·ч·Па ,

Сопротивление паропроницанию многослойной конструкции равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев:

Рассчитываем

Сопротивление паропроницанию совмещенного покрытия

Тогда средний за отопительный период поток диффундирующего в совмещенном покрытии водяного пара

кг/(м 2 ч),

Рассчитаем парциальные давления водяного пара в плоскостях, принятых для нахождения температур:

По полученным значениям строим график распределения парциальных давлений водяного пара в совмещенном покрытии (приложение2, линия е). Рассчитаем требуемое сопротивление паропроницанию. Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности стены:

Для плоскости возможной конденсации Е, Так как Rв.п < Rп.тр, то пароизоляция необходима., Количество слоев найдем по формуле:, Принимаем, Перерасчет перераспределений парциальных давлений:

(пленки) = 7,3 — приложение Ж [1]

е5=е н. от = 530,03 Па

Используя рассчитанные ранние значения температур и максимальных парциальных давлений водяного пара и по полученным значениям парциальных давлений водяного пара в перекрытии, строим уточнённые графики тепловлажностного режима (приложение 3)

Наносим вычисленные значения парциальных давлений водяного пара и давлений насыщения водяным паром слоёв конструкции на миллиметровку. (См. приложение 1 и 2)

Положение плоскости возможной конденсации в ограждающей конструкции следует определять по результатам расчета температурного и влажностного полей в толще ограждающей конструкции при средней температуре наружного воздуха за отопительный период путем сопоставления значений расчетного и максимального парциальных давлений водяного пара. Плоскостью возможной конденсации следует считать ближайшее к внутренней поверхности конструкции сечение, перпендикулярное направлению теплового и влажностного потоков, для которого расчетное парциальное давление водяного пара выше максимального парциального давления водяного пара, соответствующего температуре ограждения в данном сечении. Зоной реальной конденсации следует считать зону, ограниченную на графике плоскостями, перпендикулярными направлению теплового и влажностного потоков, проходящими через точки пересечения кривой парциальных давлений насыщения с касательными, проведёнными из точек с е в и е н к данной кривой.

Из графика для наружного ограждения видно, что ломаная парциальных давлений не пересекает кривую насыщения, значит в толще конструкции не выпадет конденсат. Поэтому определять требуемое сопротивление паропроницанию не нужно. По графику для перекрытия видно, что ломаная парциальных давлений пересекает кривую насыщения, т.е. будет выпадения конденсата в ограждающей конструкции, поэтому следует выполнить перерасчет сопротивления паропроницанию.

2.7 Заключение

Был выполнен теплотехнический расчет 5-этажноой детской поликлиники, расположенной в г.п. Васильевичи (Гомельская область), принятые характеристики ограждений имеют вид:

Наружная стена состоит из железобетонной плиты (толщиной 200 мм) с утеплителем из плит минераловатных (плотность 250 кг/м 3 , толщина 210 мм), оштукатуренная с наружных сторон (толщина штукатурки 10 мм).

Действительное сопротивление теплопередаче наружной стены м

Чердачное перекрытие состоит из железобетонной многопустотной плиты (толщина 220 мм) с утеплителем из плит минераловатных (плотность 250 кг/м 3 , толщина 390 мм), цементно-песчаной стяжки (толщина 25 мм) и гидроизоляции, выполненной из рубиройда, уложенного в 4 слоя. С целью недопущения конденсации водяных паров в толще утеплителя предусмотрено устройство пароизоляции – 4 слоя полиэтиленовой плёнки. Действительное сопротивление теплопередаче совмещённого покрытия составляет м 2 ·°С/Вт.

Материал коробок, створок и импоста – ПВХ профиль “

Окно на 1 этаже относится к классу В, на 2 этаже – к классу Г или В, на 3 этаже – к классу Г или В, на 4 этаже – к классу Г, на 5 этаже – к классу Г по воздухопроницанию.

Литература

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kursovaya/po-teplosnabjeniyu-i-ventilyatsii/

1. Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования: ТКП 45-2.04-43 — 2006 (02250).

   — Минск, 2007. — 35 с.

2. Единая система конструкторской документации. Общие требования к текстовым документам: ГОСТ 2.105 — 95. — Минск, 1996. — 40 с.
3. Строительная климатология: СНБ 2.04.02 — 2000. — Минск, 2001. — 40 с.
4. Нагрузки и воздействия: СНиП 2.01.07 — 85. — Минск, 2005. —

37 с.

1. Окна и балконные двери для зданий и сооружений. Общие технические условия: СТБ 939 — 93. — Минск, 1994. — 36 с.
2. Фокин, К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / К.Ф. Фокин под ред. Ю.А. Табунщикова, В.Г. Гагарина. — 5-е изд., исправленное. — М. АВОК-ПРЕСС, 2006. — 256 с.
3. Одельский, Э.Х. Строительная теплотехника (программа, методические указания, лекции).

   — Минск, 1963. — 94 с.