Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы

метки: Здание, Конструкция, Строительный, Фундамент, Грунт, Глубина, Подошва, Условный

Проектируемое здание – бытовой корпус. Ширина здания 18м, длина – 48м, здание многоэтажное, высота здания от уровня чистого пола 20м, а высота этажа –2,5м. Здание с подвалом.

Наружные стены из кирпича толщиной 510мм и стеновых панелей толщиной 300мм, внутри здания колонны. Перекрытие — многопустотные панели толщиной 220мм. Кровля – рулонная из 4 слоев рубероида.

Несущие конструкции в здании малочувствительны к неравномерным осадкам.

Sи=10см. Заданные усилия на обрезах фундамента приведены в таблицах

Площадка строительства находиться г. Краснодар. Глубина промерзания грунта 0,8м.

Рельеф площадки спокойный с небольшим понижением по краям.

Инженерно-геологические условия выявлены по средствам бурения

4-х скважин.

При бурении выявлены следующие слои: 1) чернозем –1,8м; 2) суглинок желтый – 4,5м; 3) глина бурая – 4,2м; 4) супесь – 5,7м; 5) песок – 3,8 м . Слои расположены повсеместно .

Подошва слоев находиться на глубине

• чернозем –1,8м;
• суглинок желтый – 4,5м;
• глина бурая –4,2м.
• супесь – 5,7м;
• песок –3,8м;

— Грунтовые воды обнаружены в четвертом слое. Оценивая данные инженерно-геологических условий следует заметить, что грунты вполне удовлетворяют проектируемому зданию. Влияние сооружения на возникновение геологических процессов (оползни) исключено, т.к. местность ровная. В результате лабораторных исследований была составлена таблица физико-механических свойств грунтов.

Схема расположение геологических выработок., Геологические колонки.

Табл. 1

№ инженерно- геологическ. элементов	Условные обозначения	Литологическое Описание	Мощность слоев грунта для скважин				Грунтовые воды в Скв 1 глубина в м от поверхн.
			Скв 1	Скв 2	Скв 3	Скв 4	появлен	устан
ИГЭ-1		Чернозем	1,9	1,8	2,0	1,8
ИГЭ-2		Суглинок желтый	4,7	4,5	3,9	4,5
ИГЭ-3		Глина бурая	4,0	4,2	4,1	4,2
ИГЭ-4		Супесь	6,0	5,7	6,0	5,7	11,0	11,0
ИГЭ-5		Песок	4,0	3,8	4,0	3,8

ИГЭ-1

Дано: W = 0,25; WL = 0,17; WP = 0,13; rs = 2,64т/м³; r = 1,7т/м³; rw = 1т/м³.

Данный глинистый грунт является супесью.

e = r s / r (1+ W ) – 1 = 2,64 / 1,7 (1 + 0,25) – 1 = 0,94 коэффициент пористости.

ИГЭ -2

Дано: W = 0,23; ; WL =0,28; WP = 0,18; rs = 2,66т/м³; r = 1,97т/м³; rw = 1т/м³. Jp = W L – W P = 0,28 — 0,18 = 0,1- число пластичности.

Данный глинистый грунт является суглинком, т.к. 0,07 £ Jp = 0,10< 0,17

J L = (W – W P ) / (W L – W P ) = (0,23 – 0,18) / (0,28 – 0,18) = 0,5

Данный грунт является суглинком тугопластичным, т.к. 0< JL=0.5=0,5

e = r s / r (1+ W )– 1 = 2,66/ 1,97 (1 + 0,23) – 1 = 0,661 коэффициент пористости.

S r = W x r s / e x r w = 0,23 x 2,66 / 0,661 x 1 = 0,926 степень влажности.

Данный грунт непросадочный, т.к. 0.926 ≥ 0,8

e L = W L x r s / r w = 0,28 x 2,66 / 1,0 = 0,74

J ss = ( e L – e ) / (1 + e ) = (0,74– 0,661) / (1 + 0,661) = 0,048

g s = r s x 10 = 2,66 x 10 = 26,6 кН/м³ — удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

g взв = ( g s — g w ) / (1 + e) = (26,6 – 10) / (1+ 0,661) = 10,0 кН/м³

ИГЭ-3

Дано: W = 0,26; WL = 0,37; WP = 0,19; р s = 2,74т/м³; р = 2,0т/м³; р w = 1т/м³.

Jp = W L – W P = 0,37-0,19=0,18

Данный глинистый грунт является глиной, т.к. 0,18 >0,17.

J L = (W – W P ) / (W L – W P ) = (0,26 – 0,19) / (0,37 – 0,19) = 0,39

Глинистый грунт является глиной тугопластичной, т.к. 0,25 < JL=0.39<0,5

e = r s / r (1+ W) – 1 = 2,74 / 2 (1 + 0,26) – 1 = 0,73

S r = W x r s / e x r w = 0,26 x 2,74 / 0,73 x 1 = 0,97

Данный грунт непросадочный, т.к. 0,97 ≥ 0,8

e L = W L x r s / r w = 0,37 x 2,74 / 1,0 = 1,01

J ss = ( e L – e ) / (1 + e ) = (1,01 – 0,73) / (1 + 0,73) = 0,16

g s = r s x 10 = 2,74 x 10 = 27,4 кН/м³ — удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

g взв = ( g s — g w) / (1 + e) = (27,4 – 10) / (1+ 0,73) = 10,0 кН / м ³

ИГЭ — 4

Дано: W = 0,25; WL = 0,24; WP = 0,19; р s = 2,67т/м³; р = 1,95т/м³; р w = 1т/м³.

Jp = W L – W P = 0,24-0,19=0,05- число пластичности

Данный глинистый грунт является супесью, т.к. 0,01 £ Jp = 0,05< 0,07

J L = (W – W P ) / (W L – W P ) = (0,25 – 0,19) / (0,24 – 0,19) = 1,2

Глинистый грунт является текучим, т.к JL=1,2 >1

e = r s / r (1+ W) – 1 = 2,67 / 1,95 (1 + 0,25) – 1 = 0,711

S r = W x r s / e x r w = 0,25 x 2,67/ 0,711 x 1 = 0,939

Данный грунт непросадочный, т.к. 0,939 ≥ 0,8

e L = W L x r s / r w = 0,24x 2,67 / 1,0 = 0,64

J ss = ( e L – e ) / (1 + e ) = (0,64 – 0,711) / (1 + 0,711) = 0,041- показатель просадочности.

g s = r s x 10 = 2,67 x 10 = 26,7 кН/м³ — удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

g взв = ( g s — g w) / (1 + e) = (26,7 – 10) / (1+ 0,711) = 9,43 кН / м ³

ИГЭ-5

Дано: W = 0,24; rs = 2,67т/м³; r = 2т/м³; rw = 1т/м³.

Суммарное количество частиц:9+28+27=64%

Данный грунт является песком средней крупности, т.к. 0,61%>0,50%

e = r s / r (1+ W) – 1 = 2,67 / 2 (1 + 0,24) – 1 = 0,655

Песок средний, средней плотности

S r = W x r s / e x r w = 0,24 x 2,67 / 0,655 x 1 = 0,98

Данный грунт насыщенный водой, т.к. 1>0,98 ≥ 0,8

Механические (деформационные):

• коэффициент относительной сжимаемости m v = b / E 0 ; МПа¹

1) mv = —

2) mv = 0,62/ 11 = 0,056

3) mv = 0,43 / 16 = 0,027

4) mv = 0,74 / 3 = 0,247

5) mv = 0,74 / 33 = 0,0224

• С ечение 1 – 1

Fгр = 3х 6 = 18м² Табл. 2

№	Нагрузки	Норматив. нагрузки		Коэф-т надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка кН
		На ед.площ кН/м²	От груза площади кН
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11	Постоянные : От защитного слоя гравия, втопленного в битумную мастику толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3 Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х 6кН/ м³ х 4 Цементная стяжка толщ.25мм r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³ Утеплитель – газобетон r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм: 0,15м х 1,15 кН/м³ Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³ От плит перекрытий и покрытий 25х0,22х7 Собственный вес ж/б балки Цементная стяжка толщ. 30 мм p=18 кН/м3 1х1х0,03х18 От стеновых панелей за вычетом оконных проемов толщ. 300 мм p=25 кН/м3 0,3х25х6х22,5 От колонны 0,4мх 0,4м х25х19,9 Вес цокольной части стены 0,25х2,1х25х6	0,42 0,096 0,45 0,17 0,04 38,5 — 0,54 — — —	7,56 1,73 8,1 3,1 0,72 693 36 9,72 1012,5 79,6 78,75	1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,3 1,1 1,1 1,1	9,83 2,25 10,53 4,04 0,94 762,3 39,6 12,64 1113,75 87,56 86,62
	Итого:				2130,06
	Временные От снега для III района	1	18	1,4	25,2
Всего: 2155,26

• Сечение 2 – 2

Fгр = 6 х 6=36² Табл.3

№	Нагрузки	Норматив.нагрузки		Коэф-т надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка кН
		На ед.площ кН/м²	От груза площади кН
1 2 3 4 5 6 7 8 9	Постоянные : От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3 Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³ Цементная стяжка толщ.25мм r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³ Утеплитель – газобетон r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм: 0,15м х 1,15 кН/м³ Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³ От плит покрытий 7х 0,22х25кН Собственный вес ж/б балки От линолеума на 7-ми этажах От колонны 0,4мх 0,4мх19,9м 25кН	0,42 0,096 0,45 0,17 0,04 38,5 — 0,23 —	15,1 3,46 16,2 6,12 1,44 1386 36 8,4 79,6	1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,3 1,1	19,66 4,5 21,06 7,96 1,87 1524,6 39,6 10,92 87,56
	Итого:				1717,73
10	Временные От снега для III района	1	36	1,4	50,4
Всего: 1768,13

Сечение 3 – 3

Fгр = 1 х 6 = 6 м² Табл.4

№	Нагрузки	Норматив.нагрузки		Коэф-т надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка кН
		На ед.площ кН/м²	От груза площади кН
1 2 3 4 5 6 7 8 9	Постоянные : От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3 Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³ Цементная стяжка толщ.25мм r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³ Утеплитель – газобетон r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм: 0,15м х 1,15 кН/м³ Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³ От плит покрытий 7х 0,22х25кН Собственный вес ж/б балки От линолеума на 7-ми этажах От кирпичной кладки δ=510 мм p=18 кН/м3 0,51х18х19,9м	0,42 0,096 0,45 0,17 0,04 38,5 — 0,23 182,6	2,52 0,58 2,7 1,02 0,24 231 36 1,38 1095,6	1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,3 1,1	3,28 0,74 3,51 1,3 0,31 254,1 39,6 1,79 1205,1
	Итого:				1509,73
10	Временные От снега для III района	1	6	1,4	8,4
Всего: 1518,13

Определить глубину заложения фундаментов под наружные стены здания. Температура воздуха в помещениях здания 16ºС. Размер башмака под колонну 0,78х 0,78м. Здание возводится в г.Краснодаре. Нормативная глубина промерзания согласно СНиП dfn = 0,8м. Толщина кирпичной стены 51см, толщина панельной стены 30см, сечение колонн 40х40см, уровень подземных вод от планировочной отметки 11,0м.

Определим расчетную глубину промерзания df1 = kn х dfn = 0,5х0,8= 0,4м.

Расстояние от расчетной глубины промерзания до уровня подземных вод не менее 2м должно быть:

df1 + 2м = 2,9 + 2 = 4,9м

dw = 11,0м > df1 + 2м = 4,9м

Для суглинков с показателем текучести JL<0,25 глубина заложения подошвы фундамента должна быть не менее df, т.е. 2,9м.

Из инженерно-геологических условий глубина заложения подошвы фундамента должна быть минимальной и в данном случае равна 2,9м. Из конструктивных особенностей здания глубина заложения подошвы фундамента будет df = 3,35м.

нагруженного фундамента.

Дано: вертикальная нагрузка N011 = 2155,26кН и момент 2286,9 кН. Глубина заложения фундамента 3,35м. Подвал есть. Угол внутреннего трения грунта j = 18 град; с = 10кПа.

Определим ориентировочно размеры подошвы фундамента, как центрально нагруженную :

Аф = N011/ (R – V*d )=2155,26/(227-20*3,35)=13,47м2.

Т. к. на фундамент ещё действует фундамент, который увеличивает Аф на 20% Аф=16,2 м2. При соотношении L /в =1 получим L=в =16,2=4 м. Назначаем размеры подошвы фундамента L хв = 4х4м.

Определяем расчетное сопротивление грунтов основания:

дельный вес

NII= N0II+NфII+NгрII=2155,26+149,25+141,84=2446,35 кН,а значит эксцентриситет внешней нагрузки в уровне подошвы фундамента составит:

е=МII/NII=(2286,9(кН/м)/2446,35 кН=0,93м

значение 0,033в=0,033*4=0,132м условий е=0,93м > 0,033в=0,132м показывает ,что данный фундамент необходимо рассчитать, как внецентренно сжатый.Определяем расчетное сопротивление основания для в=4м

R=(1,2*1,0/1)*(0,43*1*4*19,7+2,73*1,3*18,3+( 2,73-1)*2*18,3+5,31*10)=258,3кН/м2

Производится проверка напряжений в грунте под подошвой фундамента, исходя из условия , чтобы она не превышала расчетного давления на грунт R

PII £ R; PmaxII £ 1.2R ; PminII ³0;

• PII – среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям, кН;

PmaxII и PminII – максимальное иминимальное краевое давление под подошвой фундамента, кН

PII=(N0II+NфII+NгрII )/в*L = NII/ в*L ;

• NфII- расчетный вес фундамента;
• NгрII — расчетный вес грунта на уступах фундамента, кН;
• NфII= 23*(4*4*0,4+0,9*0,9*0,5)=156,5кН;

• NгрII = (4*4*0,9- (4*4*0,4+0,9*0,9*0,5))*1*18,7=142,1кН;

PII=(2155,26+156,5+142,1)/4*4=153,4кН/м2

Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном :

PmaxII= NII/Аф(1±6е/в)

PmaxII=(2453,8/16,2)*(1+(6*0,93/4))=362,8кН;

• PminII=(2453,8/16,2)*(1- (6*0,93/4))=211,3кН;

Проверяем выполнение условий

PmaxII =362,8кН > 1.2R=1,2*258,3=310 кН

PminII=211,3 ³0;

PII=211,3 £ R=258,3

Все условия выполняются, следовательно, размеры фундамента подобраны удовлетворительно.

• Сечение 1-1

Размеры подошвы фундамента вхL= 4*4м. Глубина заложения подошвы фундамента 3.35м. Среднее давление под подошвой фундамента Рср=211.3кН. Удельный вес грунта g s = 2,66 кН/м³.

• находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на поверхности земли :

• dzg=0;
• 0,2dzg;

2) на контакте 0 и 1 слоя: dzg0=0,017х1.85= 0,0314; 0,2dzg= 0,00629;

3): на подошве фундамента

dzg0=0,0314+0,0187х1.5= 0,0595; 0,2dzg= 0,0119;

4) на контакте 1 и 2 слоя: dzg1= 0,0595+ 0,0118х 3= 0,1156; 0,2dzg1= 0,0231;

5) на контакте 2 слоя, уровня грунтовых вод и 3 слоя: dzg1=0,1156+0,02х 4,2= 0,1996; 0,2dzg1= 0,03992;

6) на контакте 3 и 4 слоя: dzg3=0,1996+0,0195х 5,7= 0,311; 0,2dzg3= 0,0621;

7) на подошве 5 слоя:

• dzg5=0,331+0,02х3, 8= 0,387;
• 0,2dzg5= 0,0774;

• Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,2113-0,0595 = 0,1518 МПа

Соотношение h = вхL= 4*4=1

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*4/2 =0,8м;

• Условие Z1=0,8м £0,4в = 0,4*4 = 1,6м удовлетворяется с большим запасом.

Табл. 5

Наименование слоя грунта	Глубина от поверхности, м	Мощность слоя, м	Е,МПа	Z, м	x=2Z/в	a	dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем	1,85	1,85	4	—	—	—	—
2)суглинок желтый тугопластичный, непросадочный	3,35	1,5	11	—	—	—	—
	6,35	3,0	11	0,00 0,80 1,60 2,40	0,00 0,40 0,80 1,20	1,000 0,96 0,80 0,606	0,1518 0,1457 0,1214 0,092
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная	10,55	4,2	16	3,20 4,00 4,80 5,60 6,40 7,20	1,60 2,00 2,40 2,80 3,20 3,60	0,449 0,336 0,257 0,201 0,160 0,130	0,0682 0,051 0,039 0,0305 0,0243 0,020
4)супесь средней плотности, непросадочная	16,25	5,7	3	8,00 8,80 9,60 10,40 11,20 12,0 12,80	4,00 4,40 4,80 5,20 5,60 6,00 6,40	0,108 0,091 0,070 0,066 0,058 0,051 0,040	0,0164 0,0138 0,0117 0,010 0,0088 0,0077 0,0061
5)песок средний,средней плотности.	20,02	3,8	33	13,60 14,40 15,20 16,00 16,80	6,80 7,20 7,60 8,00 8,40	0,030 0,026 0,022 0,019 0,015	0,0049 0,0039 0,0033 0,0029 0,0023

Вычислим осадку фундамента с помощью послойного суммирования, пренебрегая различием модуля деформаций грунтов на границах слоев, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:

S= b S ( d Z g+ d Z р (i+1) ) х h i , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

• (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
• hi — высота i-ом слоя грунта;
• Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= (0,8*0,8/11) * ((0,1518+0,1457+0,1457+0,1214+0,1214+0,092+0,092+0,0682)/2) + (0,8*0,8/16)*((0,0682+0,051+0,051+0,039+0,039+0,0305+0,0305+0,0243+0,0243+0,02+ 0,02+0,0164+0,0164+0,0138)/2)+(0,8*0,8/3)*((0,0138+0,0117+0,0117+0,01+0,01+0,0088+ 0,0088+0,0077+0,0077+0,0061+0,0061+0,0049)/2)+(0,8*0,8/33)*((0,0049+0,0039+0,0039+ 0,0033+0,0033+0,0029+0,0029+0,0023)/2)= 0,048м=4,8см

По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=4,8см < Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.

висячей забивной сваи

В уровне планировочной отметке земли действует центрально-приложенное усилие от нормативной нагрузки N=2155,26 кН. По грунтовым условиям сваю целесообразно заглубить в третий слой ( глина бурая ), т. к. вышележащии слои характеризуются низким сопротивлением грунта. Минимальная длина сваи L должна быть L=0,1+5,75+0,25=6,1м, принимаем сваю С6-35 с L=6 м, круглую с радиусом 0,35м. Свая погружается с помощью забивки дизель-молотом. Найдем несущую способность одиночной висячей сваи:

Fd=gс(gсR*R*А+uSgсf*fi*hi), где

gс=1-коэффициент условий работы сваи в грунте;

• gсR=1,0, gсf = 1,0- коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта;

• R=2400 кПа- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
• А =0,35*0,35=0,1225м2- площадь опирания на грунт сваи;

• U=4*0,35=1,4м – наружный периметр поперечного сечения сваи;
• fi- расчетное сопротивление i-ом слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;
• hi-толщина i-ом слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
• Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2м.

Для 1-го слоя при средней глубине его расположения Z1=1,5м, f=18кПа.

Для 2-го слоя при средней глубине его расположения Z2=3,0м, f=25кПа.

Для 3-го слоя при средней глубине его расположения Z3=4,5м, f=28кПа.

Для 4-го слоя при средней глубине его расположения Z4=6,0м, f=31кПа.

Для 5-го слоя при средней глубине его расположения Z5=7,2м, f=32,2кПа.

Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z6=8,7м, f=33,35кПа.

Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z7=10,2м, f=34,1кПа.

Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z8=11,7м, f=35,36кПа. Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z9=13,2м, f=36,56кПа.

Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z10=14,7м, f=37,9кПа.

Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z11=16,2м, f=38,72кПа.

Fd= 1(1*2400*0,1225+ 1,4(1*18*1,5+ 1*25*3+ 1*28*4,5+ 1*31*6+ 1*32,2*7,2+ 1*33,35*8,7+ 1*34,1*10,2+1*35,36*11,7+1*36,56*13,2+1*37,9*14,7+1*38,72*16,2))= 5004,31кПа;

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю:

• N£ Fd/gR=5004,3/1,4=3574,5кПа;

• Найдем требуемое количество свай на 1 п.м.:

п= N*gR/ Fd =2155,26*1,4/5004,3=1шт.

Расстояние между осями свай ³3d=3*0,35=1,05м

Высота ростверка =h0+0,25м, но не менее 0,3м (h0- величина заделки сваи, м)

0,1+0,25=0,35м

Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует производить как для условного фундамента на естественном основании. Границы условного фундамента определяются:

• Сверху –поверхность планировки;
• Снизу – плоскостью проходящей через концы свай;
• С боков –вертикальными плоскостями, относящимися от наружных граней свай крайних рядов на расстоянии К;

К= h * tg j II , mt

4

где jII,mt –осредненный угол внутреннего трения слоев грунта, в пределах глубины погружения сваи в грунт;

jII,mt = S h i * j II,mt = (1/4) ((1,85*26+4,5*18)/(1,85+4,5)) =5,08

Shi

Ширина условного фундамента:

Вусл= 1,0+0,25+6,35*tg5,08= 1,25+6,35*0,892=6,91

Площадь подошвы массива Аусл:

• Аусл = Вусл*Lусл = 6,91*1,2= 8,29 м2;

• Lусл –для ленточного фундамента равна 1м пог.,а для куста свай определяется так же, как Вусл;

Среднее давление на грунт под его подошвой :

Рср= N 0 II + G pII + G св II + G rII = 1768,1+172,75+44,84*1,1+414,6 = 290,1кН;

Аусл 8,29

максимальное давление на грунт под его подошвой

Рmax = N 0 II + G pII + G св II + G rI I + М < 1.2R,

Аусл w

N0II –расчетная нагрузка на уровень спланированной отметки земли;

• GpII –вес ростверка ;
• GсвII –вес всех свай;
• GrII –ввес грунта в объеме условного фундамента;
• М –изгибающий момент;
• w –момент сопротивления подошвы условного фундамента;
• R -расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы условного фундамента.

R=(1,2*1,1/1)*(0,47*1*0,4*1,97+2,89*6,23*1,87+1,89*2*1,87+5,48*30)= 271,3кН

Pср= 290,1 £ R=271,3*1,2=325,6

Все условия выполняются

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Pср=0,29МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

• dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169;
• 0,2dzg= 0,0338;

2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

• Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,29-0,169 = 0,121 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

• Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.6

Наименование слоя грунта	Глубина от поверхности, м	Мощность слоя, м	Е,МПа	Z, м	x=2Z/в	a	dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем	1,85	1,85	4	—	—	—	—
2)суглинок желтый тугопластичный, непросадочный	6,35	4,5	11	—	—	—	—
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная	9,05	2,7	16	—	—	—	—
	10,55	1,5	16	0,00 1,40	0,00 0,405	1,00 0,976	0,121 0,118
4)супесь средней плотности, непросадочная	16,25	5,7	3	2,80 4,20 5,60 7,00 8,40	0,81 1,22 1,62 2,03 2,43	0,88 0,75 0,64 0,54 0,473	0,106 0,091 0,077 0,065 0,057
5)песок средний,средней плотности.	20,02	3,8	33	9,80 11,20 12,60	2,84 3,24 3,65	0,41 0,37 0,33	0,05 0,045 0,04

S= b S ( d Z g+ d Z р (i+1) ) х h i , где

2 Еi

b- коэффициент, зависящий от коэффициента n;

• (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
• hi — высота i-ом слоя грунта;
• Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118 + 0,118+0,106) +0,8*1,4 * ( 0,106+0,091 + 0,091+0,077 + 0,77 +

16 2 2 3 2 2

0,065 +0,065+0,057 +0,057+0,05 )+0,8*1,4 *( 0,05+0,045 + 0,045+0,04) =0,08м=8,0 см.

2 2 2 33 2 2

По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=8,0см = Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.

Технико-экономическое сравнение вариантов производиться по экономической эффективности..

Укрупненные единичные расценки на земляные работы,

устройство фундаментов и искусственных оснований

для фундамента мелкого заложения

табл.7

№ п.п.	Наименование работ и конструкций	Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1	2	3
А	Земляные работы
1.	Разработка грунта под фундаменты: При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи 4,0м, (м3)	3505руб 8коп.
2.	Крепление стенок котлована досками: При глубине выработки до 5,0 м, (м2)	147руб.65коп.
Б	Устройство фундаментов
1.	Фундаменты ж/б, сборные для промышленных зданий, м3 ж/бетона	68руб.8коп.

Итого: 3505руб.8коп+147руб.65коп+68руб.8коп=3722руб.25коп

Укрупненные единичные расценки на земляные работы,

устройство фундаментов и искусственных оснований

для свайного фундамента

табл.8

№ п.п.	Наименование работ и конструкций	Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1	2	3
А	Земляные работы
1.	Разработка грунта под фундаменты: При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи 6,9м, (м3)	405руб.3коп.
2.	Крепление стенок котлована досками: При глубине выработки до 5м, (м2)	35руб.9коп
Б	Устройство фундаментов
1.	Железобетонные сваи: Железобетонные до 3м (с забивкой ), м3 бетона	49руб.4коп

Итого: 405руб.3коп.+ 35руб.9коп+49руб.4коп= 490руб.6коп.

Величина осадки свайного фундамента Su=8,0см, а величина осадки фундамента мелкого заложения Su=4,8см.Т.к. нагрузки на фундаменты критически одинаковы, то принимаем, что разность осадки двух соответственно фундаментов равна 0, т.е. осадки соседних фундаментов равномерны. Т.к. деформации у свайного фундамента меньше, чем у фундамента мелкого заложения одинаковы, но свайный фундамент по ТЭП предпочтительней.

По расходу бетона:

• на фундамент мелкого заложения: V=250м3;
• на свайный фундамент: V=121,6м3.

Следовательно свайный фундамент выгоднее.

Сечение 1-1

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Рср= N 0 II + G pII + G св II + G rII = 2155,26+172,75+44,84*1,1+414,6 = 336,8кН;

Аусл 8,29

Pср=0,337МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

• dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169;
• 0,2dzg= 0,0338;

2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

• Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,337-0,169 = 0,168 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

• Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.9

Наименование слоя грунта	Глубина от поверхности, м	Мощность слоя, м	Е,МПа	Z, м	x=2Z/в	a	dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем	1,85	1,85	4	—	—	—	—
2)суглинок желтый тугопластичный, непросадочный	6,35	4,5	11	—	—	—	—
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная	9,05	2,7	16	—	—	—	—
	10,55	1,5	16	0,00 1,40	0,00 0,405	1,00 0,976	0,121 0,118
4)супесь средней плотности, непросадочная	16,25	5,7	3	2,80 4,20 5,60 7,00 8,40	0,81 1,22 1,62 2,03 2,43	0,88 0,75 0,64 0,54 0,473	0,106 0,091 0,077 0,065 0,057
5)песок средний,средней плотности.	20,02	3,8	33	9,80 11,20 12,60	2,84 3,24 3,65	0,41 0,37 0,33	0,05 0,045 0,04

Вычисляем осадку фундамента:

S= b S ( d Z g+ d Z р (i+1) ) х h i , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

• (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
• hi — высота i-ом слоя грунта;
• Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118 + 0,118+0,106) +0,8*1,4 * ( 0,106+0,091 + 0,091+0,077 + 0,77 +

16 2 2 3 2 2

0,065 +0,065+0,057 +0,057+0,05 )+0,8*1,4 *( 0,05+0,045 + 0,045+0,04) =0,14м=14,0 см.

2 2 2 33 2 2

По табл.4,3 для гражданских зданий с кирпичными стенами Su=15см, S=14,0см £ Su= 15см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.

• Сечение 3-3

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной.

Рср= N 0 II + G pII + G св II + G rII = 1518,13+172,75+44,84*1,1+414,6 = 259,9кН;

Аусл 8,29

Pср=0,259МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

• dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169;
• 0,2dzg= 0,0338;

2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

• Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок

Ро=Рср- dzg0 =0,259-0,169 = 0,091 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

• Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.10

Наименование слоя грунта	Глубина от поверхности, м	Мощность слоя, м	Е,МПа	Z, м	x=2Z/в	a	dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем	1,85	1,85	4	—	—	—	—
2)суглинок желтый тугопластичный, непросадочный	6,35	4,5	11	—	—	—	—
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная	9,05	2,7	16	—	—	—	—
	10,55	1,5	16	0,00 1,40	0,00 0,405	1,00 0,976	0,091 0,089
4)супесь средней плотности, непросадочная	16,25	5,7	3	2,80 4,20 5,60 7,00 8,40	0,81 1,22 1,62 2,03 2,43	0,88 0,75 0,64 0,54 0,473	0,08 0,068 0,058 0,049 0,043
5)песок средний,средней плотности.	20,02	3,8	33	9,80 11,20 12,60	2,84 3,24 3,65	0,41 0,37 0,33	0,037 0,034 0,03

Вычисляем осадку фундамента:

S= b S ( d Z g+ d Z р (i+1) ) х h i , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

• (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
• hi — высота i-ом слоя грунта;
• Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= 0,8*1,4 * (0, 091 +0, 089 + 0, 089 +0, 08 ) +0,8*1,4 * ( 0, 08 +0,0 68 + 0,0 68 +0,0 58 + 0, 058 +

16 2 2 3 2 2

0,049 +0,049+0,043 +0,043+0,037 )+0,8*1,4 *( 0,037+0,034 + 0,034+0,03) =0,117м=11,7 см.

2 2 2 33 2 2

По табл.4,3 для гражданских зданий с кирпичными стенами Su=15см, S=11,7см < Su= 15см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.

По данным инженерно-геологических изысканий грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов. Все они могут служить естественным основанием.

Согласно расчету и технико-экономическому сравнению вариантов фундамента предпочтение отдано свайному фундаменту, а не фундаменту мелкого заложения.

Допускаемая нагрузка на оснавание 1768,1кН.

Отмостка вокруг здания выполнена шириной 0,9м из асфальта, уплотненного по щебню.

1. “Основания и фундаменты”. Учебник для строительныхспециальных вузов –2-е издание, переработанное и дополненное.-М., Высш. шк., 1998. Берлинов Н.В.

2. “Проектирование оснований и фундаментов(основы теории и примеры расчета)”, Учебное пособие для вузов-3-е издание,перераб.,и доп.. Веселов В.А.-М., Стройиздат.,1990г.

3. Методические указания

4. СНиП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”,- М.,Стройиздат,1985г.