В — комплексной механизации и автоматизации уделяется большое внимание, это объясняется сложностью и высокой скоростью протекания технологических процессов, а так же чувствительностью их к нарушению режима.
С увеличением нагрузок аппаратов, мощностей машин, сложности и масштабов производства. С повышением давлений, температур и скоростей химических реакций, ручной труд даже на механизированном производстве подчас просто не мыслим. В таких условиях рабочий часто не в состоянии своевременно воздействовать на процесс, в случае его отклонения от нормы.
Ограниченные возможности человеческого организма (утомляемость, недостаточная скорость реакции на изменение окружающей обстановки и на большое количество одновременно поступающей информации, ситуации и т.д.) является препятствием для дальнейшей интенсификации производства.
Наступает новый этап машинного производства автоматизации, когда человек освобождается от непосредственного участия в производстве.
Под автоматизацией понимают применение методов и средств автоматизации для управления производственными процессами. Понятие управления производственными процессами, подразумевает целенаправленные воздействия на этот процесс, который обеспечивает оптимальный или заданный режим его работы. Процесс управления складывается из многих элементарных операций, которые по их назначению можно объединить в три группы:
Получение и обработка информации о фактическом состоянии управляемого технологического процесса.
Анализ полученной информации и принятие необходимого решения о воздействии на процесс.
Развитие химической технологии потребовало гораздо более совершенных систем управления, чем локальные системы автоматизации, они получили название автоматизированные системы управления технологическими процессами — . Создание АСУТП, стало, возможно, благодаря внедрению мощных УВМ, что позволило использовать их для управления технологическими процессами в реальном масштабе времени.
АСУТП отличаются от локальных систем автоматизации более совершенной организации потоков информации. Практически полной автоматизацией процессов получения, обработки и представления информации. Возможностью активного диалога оперативного персонала с УВМ в процессе управления, для выработки наиболее эффективных решений. Более высокой степенью автоматизации функции управления, включая пуск и остановку производства.
Глобальная цель управления ТОУ с помощью АСУТП состоит в поддержании экстремального значения критерия управления при выполнении всех условий определяющих множества допустимых значений управляющих воздействий. Прямое решение такой задачи оптимального управления возможно лишь для относительно простых ТОУ. В большинстве же случаев приходится производить декомпозицию глобальной цели управления на ряд частных случаев. Для достижения каждой из них требуется решения более простой задачи управления, меньшей размерности.
Автоматизация бизнес-процессов с помощью систем электронного документооборота
... полной автоматизации бизнес процесса, необходимо реализовать инструментарий для создания подсистемы автоматического импорта документов извне, автоматической обработки документов внутри и автоматического экспорта документов. На официальном сайте разработчика имеется информация ...
По мере осуществления механизации производства сокращается тяжёлый физический труд, уменьшается численность рабочих, непосредственно занятых в производстве, увеличивается производительность труда и т.д.
В механизированном технологическом процессе человек продолжает принимать непосредственное участие, но его физическая работа сводится
-
Характеристика объекта автоматизации
1.1 Описание технологического процесса
1.1.1 Описание процесса оксиэтилирования алкилфенолов. Реакция оксиэтилирования алкилфенолов проводится в реакторах периодического действия поз.SA-201А,В.
Реакторный блок состоит из трех параллельных реакционных узлов, которые работают со сдвигом по времени, то есть в первом реакторе идет загрузка сырья, во втором — реакция, в третьем — выгрузка готового продукта. Таким образом обеспечивается более равномерный выход продукта.
Каждый реакторный узел состоит из трех цилиндрических горизонтальных аппаратов поз.SA-201А,В, расположенных на двух уровнях.
Нижний аппарат поз.SA-201А служит для приема сырья и сбора продуктов реакции, а верхние аппараты поз.SA-201В,С служат для проведения реакции оксиэтилирования в паровой фазе.
Как нижний, так и верхние аппараты реактора снабжены обогревающими «рубашками». При необходимости обогрев производится паром 1,6 МПа реакторов поз.SA-201В,С 0,2МПа реакторов поз.SA-201А для поддержания температуры продукта 120 о С. Cброс конденсата низкого давления производится в емкость поз.SR-705, среднего давления- в емкость поз.SR-704.
Реакционные верхние аппараты поз.SA-201В,С оснащены распылительными соплами для ввода реагирующей массы и окиси этилена.
Внутри нижнего аппарата поз.SA-201А также предусмотрены распылительные сопла для подачи циркулирующей массы.
Реакция оксиэтилирования алкилфенолов — периодическая операция, состоящая из нескольких стадий:
1 Загрузка катализированых алкилфенолов.
2 Начало реакции.
3 Реакция оксиэтилирования.
5 Опорожнение реактора.
Каждая стадия включает в себя ряд последовательных мероприятий и, в зависимости от марки получаемых неонолов, время проведения реакции может варьироваться.
Процесс оксиэтилирования алкилфенолов протекает следующим образом.
Перед приемом катализированных алкилфенолов в реактор поз.SA-201А необходимо проверить содержание кислорода в реакционной системе, для чего через клапан поз.9-3 подать азот в реакторы поз.SA-201А,В,С и создать избыточное давление 0,01÷0,03МПа. Анализатором поз.8-5 определяется содержание кислорода, которое должно быть не более 0,015 % масс.
При удовлетворительном анализе на содержание кислорода в реакторе поз.SA-201А,В, катализированные алкилфенолы после теплообменника поз.Е-107А,В с температурой 130÷140 о С загружаются в реактор поз.SA201А.
БЕЗОПАСНОСТЬ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ПОД ДАВЛЕНИЕМ
... эксплуатации. Предохранительные устройства от повышения давления, Каждый сосуд (полость комбинированного сосуда) должен быть снабжен предохранительными устройствами от повышения давления выше допустимого значения. В качестве предохранительных устройств применяются: пружинные предохранительные клапаны; ... К СОСУДАМ, КОТОРЫЕ РАБОТАЮТ ПОД ДАВЛЕНИЕМ Каждый сосуд, работающий под давлением, должен ...
Уставка на вихревом расходомере поз.1-1 выбирается в зависимости от марки получаемых оксиэтилированных алкилфенолов. По окончанию отсчета заданного значения загруженных катализированных алкилфенолов в реактор поз.SA-201А, автоматически закрывается клапан поз.1-3, установленный на входе в реактор.
От насоса поз.РС-701А, через клапан поз.6-12 конденсатом водяного пара заполняются испаритель поз.Е-201 и сепаратор поз.SV-204.
Регулирование уровня в сепараторе переводится на автоматический режим от регулятора поз.6-10.
Включается в работу турбонасос поз.РС-201А,В и начинается циркуляция катализированных алкилфенолов по схеме:
SA-201В
S A-201А РС-201А,В Е-201 SA-201А
SA-201С
Начало реакции характеризуется подъемом давления и температуры в реакторе. Процесс оксиэтилирования протекает с выделением тепла, которое отводится в испарителе поз.Е-201 за счет вскипания конденсата водяного пара. Система охлаждения действует по принципу естественной циркуляции, парожидкостная смесь сепарируется в сепараторе поз.SV-204, пар поступает в коллектор водяного пара с давлением 0,2 МПа, а конденсат возвращается в испаритель. Подпитка системы конденсатом производится из емкости поз.SR-701 насосом поз.РС-701А,В.
Температура реакционной смеси на выходе из испарителя поз.Е-201 выдерживается регулятором поз.3-1, регулирующий клапан которого поз.3-4 установлен на выходе вторичного пара из сепаратора поз.SV-204.
Реакция оксиэтилирования алкилфенолов проводится при температуре 160÷190 о С и давлении 0,4÷0,7МПа.
Регулирование реакции оксиэтилирования и контроль за параметрами протекания процесса осуществляется сложной системой регулирования, контроля и блокировок.
При выходе параметров температуры, давления, уровня за регламентные значения при проведении реакции оксиэтилирования происходит закрытие клапана поз.6-5, установленного на линии приема окиси этилена в реакторы поз.SA-201В,С. По окончании отсчета заданного значения окиси этилена, загружаемого в реакторы поз.SA-201В,С автоматически закрывается клапан
Давление в системе по мере протекания реакции изменяется и проходит через 5 стадий:
1 — создание давления в реакторе азотом и загрузка сырья.
2 — повышение давления на стадии инициирования реакции.
3 — подъем давления до заданного значения проведения реакции.
4 — падение давления в период выдержки после окончания реакции.
5 — падение давления при выгрузке продукта турбонасосом.
Датчик регулятора давления поз.8-2 установлен на газовом трубопроводе реактора поз.SA-201А,В,С. На приборе устанавливается значение общей уставки на стадии инициирования и протекания реакции (стадии 2 и 3).
Изменение же давления по всем стадиям выдерживается по программе, в зависимости от времени операции.
При протекании 2-ой и 3-ей стадии реакции регулятор давления непрерывно определяет разность между уставкой давления и значением давления в измеряемый момент. Через систему дешифраторов передается сигнал на клапан поз.8-8, установленный на трубопроводе подачи окиси этилена в реакторы поз.SA-201В,С.
Датчик регулятора температуры поз.6-2 установлен на трубопроводе выхода реакционной смеси из реактора поз.SA-201А к турбонасосу поз.РС-201А,В.
При протекании реакции температура, так же как и давление, изменяется по стадиям:
1 — температура загрузки сырья.
2 — температура инициирования реакции.
3 — температура протекания реакции.
На 2-ой и 3-ей стадиях проведения реакции регулятор температуры
В случае увеличения температуры или давления выше установленных происходит снижение расхода окиси этилена и таким образом выдерживаются заданные режимные значения температуры и давления в реакционном узле.
По окончании приема окиси этилена в реакторы поз.SA-201В,С циркуляция реакционной массы через испаритель поз.Е-201 продолжается для достижения максимального поглощения окиси этилена, имеющейся в объеме реакторов. Процесс выдержки характеризуется падением давления и его стабилизацией на уровне 0,1÷0,25МПа, а также снижением температуры на выходе из реактора поз.SA-201А до 160÷165 о С.
Далее производится опорожнение реактора поз.SA-201А от готового продукта, для чего производится переключение клапанов:
- открываются клапаны поз. 17-4, 16-3 на линии приема оксиэтилированных алкилфенолов в резервуар поз.SR-301;
- открывается клапан поз.10-5 на линии откачки оксиэтилированных алкилфенолов от турбонасоса поз.РС-201А,В в резервуар поз.SR-301;
- закрывается клапан поз.10-7 на линии циркуляции от турбонасоса поз.РС-201А,В в испаритель поз.Е-201;
- открывается клапан поз.10-11 на линии опорожнения испарителя
поз.Е-201;
- открывается клапан поз.10-3 на линии опорожнения реактора
поз.SA-201А.
При минимальном уровне в реакторе поз.SA-201А срабатывает блокировка поз.10-1, что ведет к закрытию клапана на линии подачи пара 0,2 МПа в турбину поз.ТР-201А,В и останову турбонасоса.
При окончательном освобождении реактора поз.SA-201А производится следующее переключение клапанов:
поз.РС-201А,В — поз.10-9 в линию всаса насоса поз.РV-201А,В;
- открывается клапан на входе циркулирующей массы в испаритель поз.Е-201, поз. 10-7;
- закрывается клапан на линии откачки готового продукта от турбонасоса поз.РС-201А,В;
- поз.10-5 в резервуар поз.SR-301;
- открывается клапан на линии откачки готового продукта от насоса поз.РV-201А,В;
- поз.10-13 в резервуар поз.SR-301.
Включается в работу насос поз.РV-201А,В и производится окончательное освобождение реактора поз.SA-201А,В,С от готового продукта в резервуар поз.SR-301, после чего производится обратное переключение всех клапанов в начальное положение.
Реакторный блок готов к проведению следующего цикла реакции. С целью исключения накопления несконденсировавшихся паров окиси этилена существуют схемы освобождения реактора от этих паров вакуум-насосом поз.РAL-201А,В. Выброс газовой фазы производится через сепаратор поз.SV-201 в коллектор ВД-7 и далее в скруббер поз.С-801. Технологическая вода после вакуум-насосов возвращается в емкость поз.SR-501.
Для освобождения реактора в аварийной ситуации или при получении несоответствующей продукции имеется возможность вывода продукта из реактора насосом поз.РС-201А,В в резервуар поз.SR-304, а также приема несоответствующей продукции из резервуара поз.SR-304 в реактор поз.SA-201А на переработку.
1.1.2 Узел деаэрации и нейтрализации оксиэтилированных алкилфенолов.
Резервуар поз.SR-301 предназначен для приема и усреднения партий оксиэтилированных алкилфенолов, полученных в реакторах поз.SA-201А,В,С за счет постоянного перемешивания мешалкой поз.АG-301.
Температура в резервуаре поз.SR-301 поддерживается в пределах
Деаэрация обеспечивается за счет распыления оксиэтилированных алкилфенолов на входе в аппарат под вакуумом и постоянного перемешивания продукта мешалкой поз.AG-303.
Поддержанию температуры и уровня в деаэраторе поз.SA-301 также способствует наличие линии циркуляции от насоса поз.РС-301А,В.
Давление в деаэраторе выдерживается в пределах 3724÷6650 Па вакуумным насосом поз.PAL-303А,В за счет регулирования подачей охлажденной технологической воды в жидкостное кольцо насоса. Сброс жидкой и газовой фаз от насоса поз. РАL-303А,В осуществляется в сепаратор поз.SV-301.
В сепараторе поз.SV-301 происходит разделение газовой и жидкой фаз, газы сбрасываются в скруббер поз.С-801 на поглощение, жидкая фаза — сливается в емкость поз.SR-501.
Уксусная кислота периодически принимается со склада кислот и щелочей тит.1221 цеха № 2811 в емкость поз.SR-302.
Уровень в емкости поз.SR-302 выдерживается и контролируется измерителем поз. 13-1, который связан с клапаном поз. 13-3,
Уровень в емкости поз.SR-303 выдерживается и контролируется измерителем поз. 12-1, который связан с клапаном поз. 12-3, установленным на линии приема уксусной кислоты. При минимальном уровне в емкости поз.SR-303 клапан поз. 12-3 открывается и производится прием уксусной кислоты, при максимальном — закрывается.
Из деаэратора поз.SA-301 щелочные оксиэтилированные алкилфенолы насосом поз.РС-302А,В подаются на нейтрализацию уксусной кислотой в смеситель поз.МХ-301А через вихревой расходамер поз. 23-1, связанный с регулятором подачи уксусной кислоты и дозировочным насосом поз.РД-305А, В из емкости поз.SR-303.
Подача уксусной кислоты изменяется за счет регулирования производительности насоса поз.РД-305А,В.
Нейтрализированные оксиэтилированные алкилфенолы после смесителя поз.МХ-301А охлаждаются в теплообменнике поз.Е-301А,В до температуры 75÷85 о С и подаются на товарно-сырьевой склад цеха № 2805 для хранения и отгрузки.
Температура оксиэтилированных алкилфенолов после теплообменника поз.Е-301А,В выдерживается регулятором поз.24-1, клапан которого установлен на линии подачи термостатированной воды в теплообменник поз.Е-301А,В. [16]
|
N |
Наименование |
Показатели качества, обязательные для проверки |
Норма (по ГОСТУ, стандарту предприятия) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
1 |
Сырье: Моноалкилфенолы на основе тримеров пропилена С 15 Н23 ОН |
1. Внешний вид 2. Цветность, единицы йодной шкалы, не более 3. Массовая доля моноалкилфенолов, %, не менее 4. Массовая доля диалкилфенолов, %, не более 5. Массовая доля фенола, %, не более 6. Массовая доля воды, %, не более |
Маслянистая прозрачная жидкость 10 98,0 1,0 0,1 0,05 |
|
2 |
Этилена окись (С 2 Н4 О) |
1. Массовая доля этилена окиси, %, не менее 2. Массовая доля воды, %, не более 3. Массовая доля альдегидов в пересчете на ацетальдегид, %, не более 4. Цвет единицы Хазена, не более |
99,9 0,01 0,01 10 |
|
3 |
^ Кислота уксусная синтетическая и регенированная СН 3 СООН |
1 Внешний вид и цвет 2 Растворимость в воде 3 Массовая доля уксусной кислоты, %, не менее |
Бесцветная прозрачная жидкость без механических примесей Полная, раствор прозрачный 99,5 |
|
4 |
Азот газообразный |
1 Объемная доля азота, %, не менее |
99,95 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Неонолы (моноалкил-фенолы на основе тримеров пропилена, оксиэтилированные неонол АФ9-4 неонол АФ9-6 неонол АФ9-8 неонол АФ9-9 неонол АФ9-10 неонол АФБ-10 неонол АФ9-12 неонол АФБ-12 С 9 Н19 С6 Н4 О (С 2 Н4 О)n Н |
1 Внешний вид при 25 о С 2 Цветность в ед. Хазена по пла ти ново-кобаль- товой шкале, не более 3 Температура помутнения водного раст- вора НПАВ концентрацией 10 г/дм 3 , о С 4 Концентрации водородных ионов (рН): — водного рас- твора с кон- центрацией НПАВ 10 г/дм 3 — водного спир- товой эмуль- сии с концен- трацией НПАВ 10 г/дм 3 5 Массовая до- ля присоеди- ненной окиси этилена, % 6 Массовая доля воды, %, не более 7 Массовая доля полиэтилен- гликолей, %, не более 8 Массовая доля параизомера оксиэтилиро- ванного моно- алкилфенола, %, не менее |
АФ9-4 АФ9-6 АФ9-8 АФ9-9 АФ9-10 АФБ-10 АФ9-12 АФБ-12 Прозрачная маслянистая жидкость от бесцветного до желтоватого цвета 150 150 150 150 150 150 150 150 — — 32±3 54±3 66±3 66±3 86±3 86±3 — — 7±1 7±1 7±1 7±1 7±1 7±1 7±1 7±1 — — — — — — 44,2±2,0 54,5±1,7 61,5±1,5 64,0±1,2 67,0±1,0 67,0±1,0 70,0±1,0 70±1,0 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,5 1,5 — — — — — 92 — 92 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
1 Внешний вид при 25 о С 2 Цвет по плати- ново-кобаль- товой шкале, мг Р t +0,5мгСо 1000 см 3 не более 3 Температура помутнения водного раст- вора НПАВ концентрацией 10 г/дм 3 , о С 4 Концентрации водородных ионов (рН): — водного рас- твора с кон- центрацией НПАВ 10 г/дм 3 — водного спир- товой эмуль- сии с концен- трацией НПАВ 10 г/дм 3 5 Массовая до- ля присоеди- ненной окиси этилена, % 6 Массовая доля воды, %, не более 7 Массовая доля полиэтилен- гликолей, %, не более 8 Массовая доля параизомера оксиэтилиро- ванного моно- алкилфенола, %, не мен |
АФБ 9-4 АФБ 9-6 АФБ 9-8 АФБ 9-9 Прозрачная маслянистая жидкость от бесцветного до желтоватого цвета 150 150 150 150 — — 32±3 54±3 — — 7±1 7±1 7±1 7±1 — — 44,2±2,0 54,5±1,7 61,5±1,5 64,0±1,2 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 92 92 92 92 |
^
объекта с точки зрения задач управления
В качестве объекта управления принята установка, состоящая из реакторов SА-201А,В,С, испарителя Е-201, сепаратора SV-204, емкостей SR-301, SR-304, деаэратора SA-301, смесителей МХ-301А,В, теплообменника Е-301А,В, емкостей SR-302, SR-303.
Для установки получения оксиэтилированных алкилфенолов в качестве критерия управления ставится следующая задача управления процессом – получение на выходе оксиэтилированных алкилфенолов заданного качества с минимальными энергозатратами: по пару, по оборотной воде при обеспечении безаварийности и пожаровзрывобезопасности производства.
Технологический процесс получения оксиэтилированных алкилфенолов относится к пожаро- и взрывоопасным производствам. Взрывоопасность производств в наибольшей степени обусловлена физико-химическими свойствами применяемого сырья, конечных и побочных продуктов, полупродуктов. По пожарной опасности наружная установка получения оксиэтилированных алкилфенолов принадлежит к категории «Ан» (согласно НПБ-107-97), а помещение операторной к категории «Г» (согласно НПБ-105-95).
Согласно ПУЭ класс пожароопасной зоны: наружной установки В-1г, операторной П-IIВТ2.
|
Наименование сырья, полупродуктов, готовой продукции |
Класс опасности (ГОСТ12.1.007-88) |
Характеристика токсичности |
ПДК, мг/м 3 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Алкилфенол |
4 |
Моноалкилфенолы не обладают аллергонными свойствами, но при попадании на кожные покровы вызывают раздражение. |
93 |
|
Кислота уксусная |
3 |
Легковоспламеняющаяся жидкость с резким запахом уксуса. Растворы уксусной кислоты концентрации 30% и выше при соприкосновении с кожей вызывают ожоги. Пары раздражают слизистые оболочки дыхательных путей. |
5,0 |
|
Окись этилена |
2 |
Окись этилена оказывает наркотическое действие, вдыхание окиси этилена в концентрациях, превышающих ПДК, может привести к острому отравлению и хронической интоксикации. Окись этилена оказывает раздражающее действие при попадании на кожные покровы, слизистые оболочки верхних дыхательных путей и глаз. |
1,0 |
Таблица 4 – Категории и группы взрывоопасных смесей, газов и паров
|
№ |
Наименование наружной установки |
Категория и группа взрывоопасных смесей |
Наименование веществ, определяющих категорию и группу взрывоопасных смесей |
Средства пожароту-шения |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1 |
Наружная установка участка 01 (титул 1151) |
Ан |
окись этилена |
ППА, ЛС-1, ЛС-2, огнету-шители: ОУ-5, ОУ-6, ящик с песком,кошма |
|
2 |
Закрытая насосная № 1 участка 01 (титул 1151) |
А |
окись этилена |
ППА, огнетуши-тели: ОУ-5, ОУ-6, ОУ-80, ящик с песком, кошма |
|
3 |
Закрытая насосная № 2 участка 02 (титул 1152) в осях 4÷14 |
Б |
уксусная кислота, щелочь, окись этилена |
ППА, огнетуши-тели: ОУ-25, ОУ-80, ОУ-5, ОУ-6, ящик с песком, кошма |
|
4 |
Наружная установка участка 02 (титул 1152) в осях 4÷14 |
Ан |
окись этилена, уксусная кислота, щелочь |
ЛС-3, огнетуши- тели: ОУ-5, ОУ-6, ящик с песком, кошма |
|
5 |
Наружная установка участка 02 (титул 1152) в осях 15÷21 |
Ан |
уксусная кислота, щелочь |
ЛС-4, огнетуши- тели: ОУ-5, ОУ-6, ящик с песком, кошма |
Таблица 5 – Техническая характеристика оборудования
|
№ |
Наименование оборудования |
Номер позиции по схеме |
Коли-чество |
Техническая характеристика |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1 |
Реактор с наружным змеевиком для приема катализируемого алкилфенола с узла деаэрации, защелачивания и осушки алкилфенола, а также приема реакционной массы с аппаратов поз.SA-201В,С |
SA-201А |
1 |
Давление расчетное,кгс/см 2 : — в аппарате 10,0 — в рубашке 26,0 Температура расчетная, о С: — в аппарате 250 — в рубашке 250 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 7,0 — в рубашке 20,0 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 190 — в рубашке 133 |
|
2 |
Реактор с наружным змеевиком для проведения реакции оксиэтилирова-ния в паровой фазе |
SA-201В,С |
2 |
Давление расчетное,кгс/см 2 : — в аппарате 10,0 — в рубашке 26,0 Температура расчетная, о С: — в аппарате 250 — в рубашке 250 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 7,0 — в рубашке 16,0 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 190 — в рубашке 230 |
|
3 |
Испаритель кожухотрубчатый для съема тепла реакции оксиэтилирова-ния путем теплообъема между реакционной смесью и конденсатом водяного пара |
Е-201 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в трубном пространстве 12 — в межтрубном пространстве 16,8 Температура расчетная, о С: — в трубном пространстве 220 — в межтрубном пространстве 220 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в трубном пространстве 3,5 — в межтрубном пространстве 11 Температура разрешенная, о С: — в трубном пространстве 128 — в межтрубном пространстве 190 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
4 |
Сепаратор с наружным змеевиком для разделения парожидкостной смеси, поступающей из испарителя поз.Е-201 |
SV-204 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в аппарате 12 — в змеевике 12 Температура расчетная, о С: — в аппарате 190 — в змеевике 150 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 2 — в змеевике 12 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 133 — в змеевике 150 |
|
5 |
Резервуар с наружным змеевиком для приема оксиэтилирова-нных алкилфенолов после проведения реакции оксиэтилиро-вания |
SR-301 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в аппарате 0,0499 — в змеевике 3,5 Температура расчетная, о С: — в аппарате 220 — в змеевике 155 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 0,04 — в змеевике 2,0 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 165 — в змеевике 133 |
|
6 |
Деаэратор с наружным змеевиком и мешалкой для удаления окиси этилена, не вступившей в реакцию |
SA-301 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в аппарате 2,0 — в змеевике 5,0 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 0,054 — в змеевике 4,5 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 130 — в змеевике 65 |
|
7 |
Теплообменник кожухотрубчатый 2-х ходовой для охлаждения нейтрализован-ных оксиэтилирова-нных |
Е-301А,В |
2 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в трубном пространстве 5,0 — в межтрубном пространстве 11,0 Температура расчетная, о С: — в трубном пространстве 130 — в межтрубном пространстве 160 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в трубном пространстве 4,5 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
алкилфенолов, направляемых на склад цеха № 2805 |
— в межтрубном пространстве 6,0 Температура разрешенная, о С: — в трубном пространстве 65 — в межтрубном пространстве 130 |
|||
|
8 |
Смеситель для смешивания оксиэтилиро-ванных алкилфенолов с уксусной кислотой |
МХ-301А,В |
2 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в аппарате 11,0 — в змеевике 3,5 Температура расчетная, о С: — в аппарате 160 — в змеевике 155 Давление разрешенное, кгс/см 2 : — в аппарате 11,0 — в змеевике 3,5 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 160 — в змеевике 155 |
|
9 |
Емкость для приема и хранения уксусной кислоты, поступающей со склада кислот и щелочей тит.1221 |
SR-302 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см2 0,049 Температура расчетная, о С 80 Давление разрешенное, кгс/см 0,04 Температура разрешенная, о С 40 |
|
10 |
Емкость для приема уксусной кислоты со склада кислот и щелочей тит.1221 |
SR-303 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см2 0,0499 Температура расчетная, о С 80 Давление разрешенное, кгс/см 2 0,03 Температура разрешенная, о С 40 |
|
11 |
Резервуар с наружным змеевиком для приема оксиэтилиро-ванных алкилфенолов |
SR-304 |
1 |
Давление расчетное, кгс/см 2 : — в аппарате 0,0499 — в змеевике 3,5 Температура расчетная, о С: — в аппарате 220 — в змеевике 155 Давление разрешенное, кгс/см 2 : |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
после проведения реакции оксиэтилиро-вания |
— в аппарате 0,04 — в змеевике 2,0 Температура разрешенная, о С: — в аппарате 165 — в змеевике 133 |
Химические реакторы с позиции задач управления являются сложными объектами с нелинейными статическими характеристиками.
По тепловым характеристикам реактора являются экзотермическими, т.е. в них протекает реакция с выделением тепла. При экзотермической реакции даже небольшое изменение температуры в реакторе может привести к значительным изменениям степени конверсии. Такие изменения могут повлиять также на устойчивость процесса, если выделенное при реакции количество тепла не сможет быть скомпенсировано соответствующим изменением скорости отводимого тепла. Поэтому экзотермические реакторы требуют построения автоматизированной системы регулирования температурного режима, быстродействующей и высокоточной.
Данное производство по характеру сырья и получения продуктов, а также в связи с наличием углеводородов с высокими энергетическими потенциалами, относятся к категории пожаро- и взрывоопасных производств, что обуславливает необходимость противоаварийной защиты (ПАЗ).
Данная установка относится к ТОУ с переодическим характером производства.
Трудность регулирования процесса объясняется частотой и амплитудой возмущений. Реальные объекты управления подвергаются возмущающим воздействиям, которые нарушают нормальный ход процесса в объекте. Различают внешние и внутренние возмущающие воздействия.
Внешние возмущающие воздействия проникают в объекты управления извне: вследствие изменения входных параметров, некоторых выходных, а
также параметров окружающей среды.
При управлении процессом особое внимание следует обратить на внешние возмущающие воздействия, так как они поступают в объект чаще, чем внутренние, нередко имеют ступенчатый характер, большую амплитуду изменения и в ряде случаев могут быть устранены до поступления в объект.
В объекте имеют место такие возмущения, как изменение начальных параметров реагентов (расход, температура, давление, состав), а также теплоносителей, изменение свойств теплопередающих поверхностей, осаждение веществ на стенках, изменение свойств катализатора и т.д. Кроме того, на технологический режим реакторов, устанавливаемых на открытых площадках, влияют колебания температуры атмосферного воздуха.
Поэтому для решения задачи управления принимаем СУ на основе микропроцессорной технике.
Поскольку затраты являются одной из самых существенных составляющих в себестоимости продукции, задача автоматизации установки часто ставится как задача оптимального управления, которой подчиняются задачи автоматического регулирования отдельных параметров. [9]
Показателем эффективности процесса является концентрация целевого продукта. Целевым продуктом является неонол, а целевое управление- снижение потерь сырья, вспомогательных продуктов.
