Отопление жилого здания (2)

метки: Теплов, Здание, Реабилитация, Конструкция, Потеря, Расчет, Плотность, Отопление

Здание пятиэтажное с плоской кровлей и с не отапливаемом подвалом в городе Иркутске.

Конструктивно состоит из кирпича с толщиной несущей части 640 мм, с внешней стороны утеплитель пенополистирол и облицовочный керамический кирпич толщиной 20 мм. Перекрытия состоят из ж/б пустотных плит и утеплителя полистирола.

Система отопления принята с нижней разводкой и «П» -образными стояками. Параметры теплоносителя t ₁ = 105⁰ C, t₂ = 70⁰ C. Подключена к центральной системе отопления с параметрами T₁ = 150⁰ C, T₂ = 70⁰ C.

2. Тепловой режим зданий

2.1. Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха принимаются по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» [1] холодный период года:

температура воздуха (температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0.92) t _н = -36⁰ C;

• продолжительность отопительного периода z = 240;

температура отопительного периода t _от = -8.5⁰ C;

• скорость ветра V = 5 м/с.

Зона влажности принимается по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» (приложение B) [2] — сухая.

2.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха принимаются по ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» [3] (таблица 1):

температура воздуха t _в = 21⁰ C;

• влажность помещения = 60%.

Режим помещения принимается по [2, таблица 1] — нормальный.

2.3. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

2.3.1. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций

Градусо-сутки отопительного периода D _d , ⁰ C*сут, определяют по формуле [2]

D _d = (t_в — t_от )*z;

D _d = (21 + 8.5)*240 = 7080 ⁰ C*сут2

Условия эксплуатации ограждающих конструкций принимаются по [2, таблица 2] — A.

2.3.2. Стены

Наружная ограждающая конструкция состоит из 4х слоев:

1 слой — цементно-песчаный раствор плотностью = 1800кг/м ³ , толщиной = 20 мм;

Повышение теплозащитных качеств наружных ограждающих конструкций ...

... Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003». В конце 2010 года Правительство утвердило «Государственную программу Российской Федерации энергосбережения и повышения энергетической эффективности на период ... находящегося в зоне отрицательных температур, и теплопотерь через эти ... ту и нахождению оптимальных теплофизических параметров теплоблока, которые позволяют получить ...

2 слой — кирпич глиняный обыкновенный (ГОСТ 530-80) на цементно-песчаном растворе плотностью = 1800 кг/м ³ , толщиной = 640 мм;

3 слой — пенополистирол (ГОСТ 15588-70 ^* ) плотностью = 40 кг/м³ , толщиной ;

4 слой — кирпич керамический пустотный =1400кг/м ³ на цементно-песчаном растворе толщиной = 120 мм.

Требуемое значение сопротивления теплопередаче определяем по формуле:

[1] R _0тр = n*(tв — tн)/ tн* в, м² *⁰ C/Вт,

где n — коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [2, таблица 6];

tн — нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tн и температурой внутренней поверхности в ограждающей конструкции, ⁰ C, [2, таблица 5];

в — коэффициент теплоотдачи внутренней ограждающей конструкции, Вт/(м ² *⁰ C), [2, таблица 7].

R ₀ = 1*(21+36)/4*8.7 = 1.64 м² *⁰ C/Вт

Значения R _0энерг следует определять по формуле

[2] R _{0 энерг} = a*D_d + b,

где a, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, [2, таблица 4].

R _0энерг = 0.00035*7080 + 1,4 = 3.88 м² *⁰ C/Вт

R _0тр < R_0энерг

По СНиП 11 — 3 -79* «Строительная теплотехника» [4], п2.6, сопротивление теплопередаче R ₀ , м² *⁰ С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

где — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций; = 8.7 Вт/(м ² *⁰ C);

• коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода года;
• = 23 Вт/(м ² *⁰ C);

• теплопроводность материала, Вт/(м* ⁰ C).

Толщину утеплителя найдем по формуле

= [3.88 — (0.115 + 0.026 + 0.914 + 0.207 +0.048)] * 0.041 = 106 мм

Найдем R _0ф по формуле [3]

R _0ф = 0.115 + 0.026 +0.914 + 0.207 + 0.048 + + 2.585 = 3.895 м² *⁰ C/Вт

R _0энерг = 3.88 м² *⁰ C/Вт < R_0ф = 3.895 м² *⁰ C/Вт

Принимаем толщину утеплителя, равную 106 мм.

Коэффициент теплопередачи равен [4] k = 1/R _0ф , Вт/(м² *⁰ C); k =1/3.895 = 0.257 Вт/(м² *⁰ C)

2.3.3. Перекрытия чердачные и над подвалом

Перекрытия состоят из 3х слоев:

1 слой — железобетонная пустотная плита плотностью = 2500 кг/м ³ , толщиной = 220 мм;

2 слой — пенополистирол (ГОСТ 15588 — 70 ^* ) плотностью = 40 кг/м³ , толщиной ;

3 слой — выравнивающий слой цементно-песчаного раствора плотностью =1800 кг/м ³ ,толщиной = 20 мм.

Лобовое сопротивление воздуха

... основании сводки лобовых сопротивлений вычисляется коэффициент вредного сопротивления ЛА при по формуле: Здесь коэффициент 1.1 ... сопротивления мотогондолы. 1.3 Лобовое сопротивление шасси . Лобовое сопротивление неубирающегося или неубранного шасси аппарата определяется как сумма сопротивлений ... х =0,015 (толщина средняя). С х *Sверт = 0.015*13 = 0.195. 1.5 Определение лобового сопротивления ЛА для . ...

Определим требуемое значение сопротивления теплопередаче по формуле [1]

R _0тр = 0.9*(21 + 36)/2*8.7 = 2.95 м² *⁰ C/Вт

Найдем R _0энерг по формуле [2], где a = 0.00045, b = 1.9

R _0энерг = 0.00045*7080 + 1.9 = 5.086 м² *⁰ C/Вт

R _0тр < R_0энерг

Фактическое сопротивление теплопередаче найдем по формуле [3].

Определим термическое сопротивление теплопередаче ж/б конструкции многопустотной плиты. Ж/б пустотная плита — неоднородная ограждающая конструкция. Поэтому ее термическое сопротивление находим по [4, п2.8]. Для упрощения расчета круглые отверстия — пустоты плиты диаметром 150 мм — заменим равновеликими квадратными со стороной a = 132.9 мм.

А. Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, условно разрежем конструкцию на участки. В сечении А-А (два слоя железобетона толщиной = 0.058 + 0.028 = 0.086 м с коэффициентом теплопроводности = 1.92 Вт/(м* ⁰ C) и воздушная прослойка = 0.133 м с термическим сопротивлением Rвп = 0.15 (м² *⁰ C)/Вт) термическое сопротивление составит

R _А-А = + R_вп ;

R _А-А = 0.086/1.92 + 0.13 = 0.17 (5.м² *⁰ C)/Вт.

В сечении Б-Б (слой ж/б = 0.22м с = 1.92 Вт/(м ² *⁰ C)):

R _Б-Б = 0.22/1.92 = 0.42 (м² *⁰ C)/Вт.

Общее термическое сопротивление находим по формуле

R _A = (F_A-A + F_{Б — Б} )/((F_A-A /R_{А — А} ) + (F_{Б — Б} / R_{Б — Б} ))[4],

где F _{A — A} = (0.133*1)*5 = 0,665 м² , F_Б-Б = (0.076*1)*4 = 0.304 м² — площади слоев в сечениях А-А и Б-Б; R_А-А , R_Б-Б — термическое сопротивление сечений;

R _A = 0.969/(3.91 + 0.72) = 0.21 (м² *⁰ C)/Вт.

Б. Плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, конструкцию условно разрежем на слои, из которых одни могут быть однородными, другие — неоднородными (из однослойных участков разных материалов).

Для сечений В-В и Д-Д (два слоя ж/б с = 0.086 м и = 1.92 Вт/(м* ⁰ C)) R_{В-В и Д-Д} = 0.086/1.92 = 0.044 (м² *⁰ C)/Вт. Для сечения Г-Г R_Г-Г = (F_Г-Г + F_вп )/((F_Г-Г /R_Г-Г ) + (F_вп / R_вп )), где F_Г-Г = F_Б-Б = 0.304 м² , F_вп = F_{A — A} = 0.665 м² — площади сечений сечения Г-Г (ж/б и вп); R_Г-Г = 0.969/(0.225 + 6.4) = 0.146 (м² *⁰ C)/Вт.

Затем определяем R _Б = R_Г-Г + R_{В-В и Д-Д} = 0.146 + 0.044 = 0,19 (м² *⁰ C)/Вт.

Разница между величинами R _A и R_Б составляет

(0.21-0.19)/0.21*100 = 9.5% < 25%

Отсюда полное термическое сопротивление ж/б конструкции плиты найдем из формулы

R _пр = (R_A + 2* R_Б )/3 [5],

R _пр = (0.21 +0.38)/3 = 0.2 (м² *⁰ C)/Вт.

Толщину утеплителя определим по формуле [3]

= [5.086 — (0.115 + 0.09 + 0.026 +0.048)]*0.041 = 198 мм.

Отсюда термическое сопротивление будет равно

R _0ф = 0.115 + 0.09 + 0.026 + 0.048 +4.829 = 5.108 (м² *⁰ C)/Вт.

R _0энерг = 5.086 м² *⁰ C/Вт < R_0ф = 5.108 м² *⁰ C/Вт.

Принимаем толщину утеплителя, равную 198 мм.

Коэффициент теплопередачи равен k = 1/5.108 = 0.196 Вт/(м ² *⁰ C) (по формуле [4]).

2.3.4. Окна

Требуемое сопротивление теплопередаче окон определяется по [2,таблица 4] c помощью интерполяции:

R _0энерг = (0.7-0.6)*1080/2000 + 0.6 = 0.654 м² *⁰ C/Вт

Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче принимается по [4, приложение 6]

R _0ф = 0.68 м² *⁰ C/Вт — принимаем окно из двухкамерного стеклопакета в раздельных переплетах из обычного стекла.

Коэффициент теплопередачи равен k = 1/0.68 = 1.47 Вт/(м ² *⁰ C) (по формуле [4]).

2.3.5. Двери

Требуемое и фактическое сопротивление теплоотдаче наружных дверей должно быть не менее 0.6* R _0тр стен здания по [2, п5.7]. Конструкция устанавливаемой двери должна удовлетворять этому требованию:

R _тр = 0.6*1.64 = 0.98 м² *⁰ C/Вт,

k = 1/0.98 =1.02 Вт/(м ² *⁰ C).

2.4. Тепловой баланс помещений

2.4.1. Теплотехнические характеристики наружных ограждений

Наименование ограждений		R 0ф, м2 *0 C/Вт	k, Вт/(м 2 *0 C)
Стена	886	3.895	0.257
Перекрытие подвальное	438	5.108	0.196
Перекрытие чердачное	438	5.108	0.196
Окно	—	0.68	1.47
Дверь	—	0.98	1.02

2.4.2. Потери теплоты через ограждающие конструкции

Теплопотери через отдельные ограждения рассчитываем по формуле (СНиП 2.04.05 — 91 ^* «Отопление, вентиляция и кондиционирование» [5], (приложение 9, п1):

Q ₀ = A*k*(t_в — t_н )*n*(1 + ) [6].

Например, для стены, обращенной на север (жилая комната 101):

Q ₀ = 9*0.26*56*1*1.1 = 142.5 Вт.

Результаты расчетов по всем наружным ограждениям и по всем этажам сведены в таблицу 1.

Добавки на ориентацию и на дверь рассчитываются по [5, приложение 9, п2]:

= 0.2*19.53 = 3.91.

Тройная дверь с двойным тамбуром принимается по СНиП 31 — 01 -2003 «Здания жилые многоквартирные» [6] (таблица 9.2).

2.4.3. Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося и вентиляционного воздуха

Выполним расчет жилой комнаты 101 по (5, приложение 10).

Расход теплоты Q _i , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле

Q _i = 0,28 G c(t — t)k [7],

G —	расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения, определяемый в соответствии с п. 3 настоящего приложения;
с —	удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кгС);
k —	коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

G = 0,216 A ₁ p_i ^0,67 /R_u + A₂ G_H (p_i /p₁ )^0,67 +

+ 3456 A ₃ p_i ^0,5 +0,5 l p_i /p₁ [8], [8],

A 1 , A2 —	площади наружных ограждающих конструкций, м 2 , соответственно световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей) и других ограждений;
A 3 —	площадь щелей, не плотностей и проемов в наружных ограждающих конструкциях;
p i , p1 —	расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при p 1 = 10 Па;
R u —	сопротивление воздухопроницанию, м 2 чПа/кг, принимаемое по СНиП II-3-79**;
G H —	нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м 2 ч), принимаемая по СНиП II-3-79**;
l —	длина стыков стеновых панелей, м.

Расчетная разность давлений p _i , определяется по формуле

p _i = (H — h_i ) (_i — _p ) + 0,5 p_i v² (c_e,n — c_e,p ) k_l — p_int [9],

где H —	высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;
h i —	расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей;
i , p —	удельный вес, Н/м, соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении, определяемый по формуле =
p i —	плотность наружного воздуха, кг/м 3 ;
v —	скорость ветра, м/с, принимаемая по обязательному приложению 8 и в соответствии с п.3.2;
c e,n , ce,p _	аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85;

Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, компенсирующего расход вытяжного воздуха при естественной вентиляции, следует определять по формуле

Q _в = 1.005*1.2*3*10³ *(t_в — t_н )*F_п /3600 [10] (7, формула 6.2),

1.005 — удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг* ⁰ C);

1,2 — плотность воздуха при t _н = 18 ⁰ C, кг/ м³ ;

3 — количество воздуха, поступающего на 1 м ² жилой площади, м³ /(м² *ч);

F _п — площадь пола комнаты, м² .

Q _в = (20 + 36)*16.7 =935.2 Вт.

2.4.4. Бытовые тепловыделения

Определяем бытовые тепловыделения для комнаты 101 по СНиПу 41 — 01 — 2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» (п6.3.4г) [6]:

Q _быт = 10*F_п ;

Q _быт = 10*16.7 = 167 Вт.

Тепловой баланс для помещения 101:

Q _в + Q_т = Q_быт + Q₀

Откуда нагрузка на систему отопления:

Q ₀ = 971.4 + 935 — 167 = 1739.4 Вт.

Полные теплопотери здания составят 83914.4 Вт.

2.5. Теплопотери здания по укрупненным измерителям

Фактическая удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м ³ *⁰ C), определяется по формуле Н. С. Ермолаева:

q _ф = P*(k_ст + g(k_ок — k_ст ))/F+ (0.9*k_пт + 0.6* k_пл )/H,

P — периметр здания, м;

F — площадь здания, м ² ;

• g — коэффициент, учитывающий остекление (отношение площади остекления к площади ограждения);
• H — высота здания, м.

Объем здания V равен 5.8 тыс. м ³ .

q _ф = 83.4*(0.26 + 0.3*(0.26 +0.3*1.2))/363.1 + (0.9 + 0.6)*1.47/16 = 0.24 Вт/(м³ *⁰ C).

q _н = 0.39 Вт/(м³ *⁰ C);

• (0.39 — 0.24)/0.39*100% = 38%

Фактический удельный расход теплоты на 1 м ² общей площади найдем по формуле

q _уд = Q₀ /F;

q _уд = 83914.4/363.1 = 231.1 Вт/м² .

Значение фактической удельной характеристики используем для приблизительного подсчета теплопотерь по укрупненным показателям:

Q _уп =а*q_ф *V*(tв — tн);

Q _уп = (0.55 + 0.22/(21 + 36))*0.24*5800*(21 + 36) = 43945.4 Вт.

3. Система отопления

3.1. Тепловой расчет нагревательных приборов

Выполним тепловой расчет приборов однотрубной П — образной системы отопления с нижней разводкой.

Требуемый номинальный тепловой поток Q _н.т для выбора типоразмера отопительного прибора определим по формулам справочника [7].

Необходимая теплоотдача прибора Q _пр определяется по формуле (9.12):

Q _пр = Q₀ — 0.9* Q_тр ,

Q _тр = q_в *l_в + q_г *l_г (9.13) — теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор:

Q _пр = 869.7 — 0.9*(120*0.8 + 96*3) = 485.7 Вт.

Температура теплоносителя на входе в 1 прибор: t _вх1 = 105 ⁰ C.

При выходе из 1 прибора: t _вых1 = 105 — (35/8109.3)*869.7 = 101.2 ⁰ C.

t _ср = (105 + 101.2)/2 — 20 =83.1 ⁰ C.

Расход воды в стояке по формуле (10.14)

G _ст = Q_{0 i} * * /c* t_ср ,

G _ст = G_пр = 3600*8109.6*1.03*1.02/(4187*35) = 209 кг/ч.

Коэффициент приведения к расчетным условиям определяется по формуле (9.3):

= ( t _ср /70)^{1 + n} *(G_пр/ /360)^p *b* *c,

t _ср — разность средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха;

• коэффициенты, принимаемые по таблице (9.1).

= (83.1/70) ^1.35 *(209/360)^0.07 *0.983*1*1 = 1.19.

По формуле (9.11)

Q _н.т = Q_пр / ;

Q _н.т =485.7/1.19 = 408 Вт.

Тип прибора подбирается по [6, таблица X.1].

Расчеты по остальным приборам сводятся в таблицу 2.

3.2. Гидравлический расчет системы отопления

Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк 1.

Гидравлический расчет стояка 1 выполним по характеристикам гидравлического сопротивления. Для последовательно соединенных участков стояка находим сумму S _ст1 , Па/(кг/ч)² , по [7, таблица 10.19]:

S ₁ = 8*23*10^-4 Па/(кг/ч)² -для восьми этажестояков;

S ₂ = 12*10^-4 Па/(кг/ч)² — для 2х приборных узлов верхнего этажа;

S ₃ = 57*10^-4 Па/(кг/ч)² — для узла присоединения к подающей магистрали с вентилем;

S ₄ = 19*10^-4 Па/(кг/ч)² — к обратной магистрали с пробковым краном;

S ₅ = 0.2*8*5.74*10^-4 Па/(кг/ч)² — для прямых участков трубы стояка;

S ₆ = 201.75*10^-4 Па/(кг/ч)² — для приборных узлов.

S _ст1 = 482.9*10^-4 Па/(кг/ч)² .

Потери давления в стояке определяются по [7, формула 10.16]:

P = k*S*G ² , где k*S находим по формуле (10.17);

P _ст1 = 482.9*10^-4 *209² =2019,36 Па

Определим потери давления на участке 1 по удельным потерям давления.

Предварительно определим по формуле (10.33) среднее ориентировочное значение удельной потери давления при P _н <= 25000 Па:

R _ср = (1-0.35)*(25000-2019)/(13.4+7.2+5.8+6+10+5.3) = 313 Па/м

По диаметру участка и расходу по [7, таблица 11.2] определяются: R =14 Па/м; v = 0.116.

По [7, таблица 11.10] определяем = 4.2.

По [7, таблица 11.3] определяем Z = 27.2 Па.

Потери давления на участке 1:

P _уч1 = 14*13.4 + 27.2 = 215 Па

Таким же образом определяются потери давления на участках 2, 3.

Потери давления в стояке 1 и участках 1, 2, ,3:

P _ст1 + P_уч1 + P_уч2 + P_уч3 = 2435.36 Па

Потери давления в стояке 5:

S _ст5 =482.9*10^-4 Па/(кг/ч)² ;

P _ст5 = 482.9*10^-4 *209² = 2019.36 Па

Определяем невязку:

100*(2435.36 — 2019.36)/2435.36= 17%

Меняем диаметры узлов присоединения стояка 1 к подающей и обратной магистралям, определяем S _ст1 :

S _ст1 = 433.6*10^-4 Па/(кг/ч)²

P _ст1 = 433.6 10^-4 *209² = 1894 Па

P _ст1 + P_уч123 = 2310 Па

Определяем невязку:

100*(2310 — 2019.36)/ 2310 = 12.5%

Результаты расчета сведены в таблицу 3.

3.3. Подбор элеватора

Коэффициент смешения

И _р = (150 — 105)/(105 — 70) =1.28.

Расход теплоносителя в системе отопления

G _от =2210 кг/ч = 2.21 т/ч

Расход теплоносителя в тепловой сети

G _с =1.03*1.02*(3600*85660)/(4187*(150-70)) = 967 т/ч

Располагаемый напор перед элеватором

H _рас = 1.4*0.32(1 + 1.28)² = 2.33 м вод ст

Диаметр горловины D =8.5*(0.967 ² *(1 + 1.28)² /0.32)^1/4 = 13.6 мм

Принимаем элеватор с ближайшим меньшим диметром горловины D =15 мм.

Диаметр сопла:

D _c = 9.6*((0.967)² /2.33)^1/4 = 7.6 мм.

Список литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kursovaya/teplovaya-reabilitatsiya-zdaniy/

1. СНиП 23 — 01- 99: Строительная климатология: взамен СНиП 2.01.01 — 82: введен в действие 1.01.2000/ Госстрой России. — М.: ГУПЦПП, 2000.-57с.

2. СНиП 23 — 02- 2003: Тепловая защита зданий: взамен СНиП 11 -3 -79: введен в действие 1.10.2003/ Госстрой России. — М.: ГУПЦПП, 2004.-25с.

3. ГОСТ 30494 — 96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. — Введен 01.03.99/Госстрой России. — М.: ГУПЦПП, 1999. — 25с. — Группа Ж 24

4. СНиП 11 — 3 — 79: Строительная теплотехника

5. СНиП 2.04.05 — 91: Отопление, вентиляция и кондиционирование

6. СНиП 31 — 01 — 2003: Здания жилые многоквартирные: взамен СНиП 2.08.01 — 88: введен в действие 01.10.03/Госстрой России. — М.: ФГУПЦПП, 2004. — 20с.

7. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно — технические устройства: в 3 ч. — Ч 1 Отопление; под ред. И. Г. Староверова, Ю. И. Шиллера. — М: Стойиздат, 1990 — 344с.

8. Лаврентьева В. М., Бочарникова О. В. Отопление и вентиляция жилого здания: МУ. — Новосибирск: НГАСУ, 2005. — 40с.

9. Еремкин А. И., Королева Т. И. Тепловой режим зданий: Учебное пособие. — М.: Издательство АСВ, 2000. — 369с.

Таблица N ⁰ 1.

№ помещения	Наименование помещения	Характеристика ограждений	Коэффициент теплопередачи, Вт/(м 2*0 С)	Расчетная разность температур, 0 С	Коэффициент n	Основные теплопотери, Вт	Добавки, %	Коэффициент добавок	Общие теплопотери, Вт	Расход тепла на инфильтра-цию или вентиляцию, Вт	Бытовые тепловыделения, Вт	Расчетные теплопотери, Вт
		Наименование	Ориентация	Размер, м*м	Площадь, м 2					на ориентацию	прочие
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
101	Жилая комната	НС НС ПО ДО ДО	С З — С З	3.1*3.6 3.1*6.2 5.6*3.0 1.5*1.5 1.5*1.5	9.0 17.0 16.7 2.3 2.3	0.26 0.26 0.20 1.47 1.47	56	1 1 0.9 1 1	129.5 244.7 165.0 189.3 189.3	0.1 0.05 — 0.1 0.05	—	1.1 1.05 1.0 1.1 1.05	142.5 256.9 165.0 208.2 198.8	935	167	1739.4
102	Жилая комната	НС НС ПО ДО ДО	Ю З — Ю З	3.1*3.6 3.1*6.2 5.6*3.0 1.5*1.5 1.5*1.5	9.0 17.0 16.7 2.3 2.3	0.26 0.26 0.20 1.47 1.47	56	1 1 0.9 1 1	129.5 244.7 165.0 189.3 189.3	— 0.05 — — 0.05	—	1.0 1.05 1.0 1.0 1.05	129.5 256.9 165.0 189.3 198.8	935	167	1707.5
103	Кухня	НС ПО ДО	С — С	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5	5.8 14.5 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	80.5 138.1 182.6	0.1 — 0.1	—	1.1 1.0 1.1	88.5 138.1 200.9	783	145	1065.5
104	Жилая комната	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5	5.8 14.5 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	80.5 138.1 182.6	— — —	—	1.0 1.0 1.0	80.5 138.1 182.6	783	145	1039.2
105	Лестничная клетка	НС НД ПО	С С —	3.1*2.6 1.6*2.2 5.6*2.6	4.5 3.5 14.5	0.26 1.02 0.20	52	1 1 0.9	60.8 185.6 147.8	0.1 0.1 —	— 3.9 —	1.1 5.0 1.0	66.9 928.0 147.8	—	—	1142.7
106	Кухня	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5	5.8 14.5 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	80.5 138.1 182.6	— — —	—	1.0 1.0 1.0	80.5 138.1 182.6	783	145	1039.2
107	Жилая комната	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*3.2 5.6*3.2 1.5*1.5	7.7 17.9 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	106.9 170.5 182.6	— — —	—	1.0 1.0 1.0	106.9 170.5 182.6	967	179	1248.0
108	Кухня	НС ПО ДО	С — С	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5	5.8 14.5 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	80.5 138.1 182.6	0.1 — 0.1	—	1.1 1.0 1.1	88.5 138.1 200.9	783	145	1065.5
109	Жилая комната	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5	5.8 14.5 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	80.5 138.1 182.6	— — —	—	1.0 1.0 1.0	80.5 138.1 182.6	783	145	1039.2
110	Жилая комната	НС ПО ДО	С — С	3.1*3.2 5.6*3.2 1.5*1.5	7.7 17.9 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	106.9 170.5 182.6	0.1 — 0.1	—	1.1 1.0 1.1	117.6 170.5 200.9	967	179	1277.0
111	Жилая комната	НС ПО ДО	С — С	3.1*3.2 5.6*3.2 1.5*1.5	7.7 17.9 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	106.9 170.5 182.6	0.1 — 0.1	—	1.1 1.0 1.1	117.6 170.5 200.9	967	179	1277.0
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
112	Жилая комната	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*3.2 5.6*3.2 1.5*1.5	7.7 17.9 2.3	0.26 0.20 1.47	54	1 0.9 1	106.9 170.5 182.6	— — —	—	1.0 1.0 1.0	106.9 170.5 182.6	967	179	1248.0
113	Кухня	НС ПО ДО	Ю — Ю	3.1*2.6 5.6*2.6 1.5*1.5

Страницы: [1] | | 3 | 4 |