Расчет механизма подъема мостового крана (2), Курсовая работа

По номинальной грузоподъемности Q = 8 тc и режиму работы выбираем крюк однорогий тип А №15 ГОСТ 6627-74 [1], с 464, приложение VII. Крюк (рис.3) изготовлен из стали 20, имеющей предел прочности Q _B = 420 MПa, предел текучести Q_Т = 250 МПа, предел выносливости Q_-1 =120 МПа. Резьба шейки М 52 d_В = 46,587 мм, t = 5 мм.

Рис.3. Крюк однорогий

В сечении I-I крюк рассчитывают на растяжение

МПа ?[у]=50…60 МПа

В сечении А-А рассчитывают как кривой брус, нагруженный эксцентрично приложенным усилием

где F — площадь сечения А-А

·h ₀

b=60, =2…4; b ₁ =24 мм

е ₂ — расстояние от центра тяжести сечения до внутренних волокон

е ₂ =мм

k — коэффициент, зависящий от кривизны и формы сечения крюка

k =

r — расстояние от центра приложения нагрузки до центра тяжести сечения

r = мм

= 95мм — диаметр зева крюка

е ₁ — расстояние от центра тяжести сечения до нагруженных волокон

е ₁ =h₀ -е₂ =90-38,5=51,5мм

у _II = МПа

Напряжение в сечении А’-А’ определяется, когда стопы расположены под углом 45 ⁰ к вершинам,

Q ₂ = tgб=tg45=40000Н

Наибольшее растяжение внутренних волокон в сечении А’-А’

у _III = МПа

Касательное напряжение в сечении А’-А’

ф= МПа

Суммарное напряжение в сечении А’-А’

у = ==102,8 МПа

21 стр., 10324 слов

Вскрытие и подготовка рудных месторождений. Форма и размеры поперечного ...

... ограниченная по падению откаточными и вентиляционными штреками, по простиранию - границами шахтного поля. Высота этажа - это расстояние по вертикали между проекциями на вертикальную плоскость откаточного и вентиляционного ... отработки блоков и панелей может быть прямым - от центра к флангам и обратным - от флангов к центру. Обратный порядок отработки блоков и панелей наиболее широко применяется ...

Допускаемое напряжение

[у]МПа

n _Т — запас прочности по пределу текучести; n_Т = 1,5, с.61

Условие прочности соблюдается у < [у]

4.2 Гайка крюка

Высота гайки, имеющей трапецеидальную резьбу, должна быть не менее:

Н=

где t — шаг резьбы.

d ₂ — средний и минимальный диаметры, мм;

p — допускаемое напряжение на смятые, сталь по стали p = 30,0…35,0 МПа (материал гайки сталь 45)

Высота гайки для метрической резьбы:

Н = 1,2d ₂ =1,2 ^. 52=62,4 мм

Высота гайки с учетом установки стопорной планки принимается Н = 70 мм

Наружный диаметр гайки

D _н = 1,8^. d₂ =1,8^. 52=50,2 мм

4.3 Упорный подшипник

Для крюка диаметром шейки d ₁ =55 мм выбираем упорный однорядный подшипник легкой серии 8211[1], с. 468, приложение IX, ГОСТ 6874-75,

С ₀ =129000Н

Расчетная нагрузка на подшипник должна быть равна или менее статической грузоподъемности

Q _p =k ^. Q

k = 1,2 — коэффициент безопасности [1], с. 471, приложение Х

Q _p =1,2 ^. 80000=96000 Н <С₀ = 129000

4.4 Траверса крюка

Рис.5. Траверса крюка

Траверса крюка изготовляется из стали 45, имеющей:у _в =610 МПа;

у _т =450МПа, у_-1 =250МПа.

Траверсу рассчитывают на изгибе при допущении, что действующие на неё силы сосредоточенные; кроме того, считают, что перерезывающие силы незначительно влияют на изгибающий момент.

После конструктивной проработки или из приложения ХI определяют расчетные размеры, т.е. расстояние между осями крайних блоков b = 200 мм . Расчетная нагрузка на максимальный изгибающий момент

M _u = Н ^. мм

Момент сопротивления среднего сечения

МПа

[у]=60,0…100,0 МПа

Принимаем [у]=90 МПа

Момент сопротивления среднего сечения траверсы

d ₂ = d₁ +мм

b ₁ — ширина траверсы, назначается с учетом нагруженного диаметра D₁ посадочного гнезда упорного подшипника

b ₁ =D₁ +мм

h — высота траверсы

h===82,5 мм,

Изгибающий момент в сечении Б-Б

М _и2 = Нмм

Минимальный диаметр цапфы под подшипником

d= = 58,5 мм

Принимаем 60 мм.

4.5 Выбор подшипников блоков

Эквивалентная нагрузка на подшипник

P =

где Р ₁ , Р₂ ,…, Р_n — эквивалентные нагрузки

L ₁ , L_2, … , L_n — номинальные долговечности (согласно графика загрузки, рис. 5)

Рис.5. График загрузки для легкого режима

Для радиальных подшипников:

где F _r -радиальная нагрузка

F _а — осевая нагрузка F_а =0

8 стр., 3748 слов

Подшипники качения

... опора воспринимает радиальные и осевые нагрузки одновременно. Каждый тип опоры характеризуется своими размерами, конструкцией, техническими условиями на изготовление, установку и эксплуатацию. Подшипники качения и подшипники ... о цапфах больших диаметров с высокими нагрузками, скоростями вращения, температурами. При применении подшипников качения облегчается снабжение узлов машин смазкой, обслуживание ...

X,Y — коэффициенты радиальных и осевых нагрузок, для однорядных шарикоподшипников при

V — коэффициент вращения; при вращении наружного кольца V=1,2

k — коэффициент безопасности k=1,2

k _t — температурный коэффициент k_t =1

F _r ₁ = Н

F _r ₂ = 0,095 ^. F_r ₁ =0,095^. 20000=1900 Н

F _r ₃ = 0,05^. F_r ₁ =0,05^. 20000=1000 Н

Р ₁ =1^. 1,2^. 20000^. 1,2^. 1=28800 Н

Р ₂ =1^. 1,2^. 1900^. 1,2^. 1=2736 Н

Р ₃ = 1^. 1,2^. 1000^. 1,2^. 1=1440 Н

Долговечность подшипников номинальная и при каждом режиме нагрузки

где L _h ресурс подшипника L_h =1000 [1],с. 47, приложение ХII

n — частота вращения подвижного блока крюковой подвески

n =

L = млн. об.

L ₁ = 0,4L=0,4^. 1,32=0,528 млн. об

L ₂ = L₃ =0,3L=0,3^. 1,32=0,346 млн. об.

P==13390 Н

Динамическая грузоподъемность

C=L ^1/ ^б Р , б = 3 для шарикоподшипников

С= 1,32 ^{1/2 .} 13390=14690 Н

Для данного диаметра цапфы по динамической грузоподъемности выбираем шариковый подшипник радиальный однорядный легкой серии №212 ГОСТ 8338-75 d= 60 мм. D=110 мм, В=22 мм, С= 4110 кгс

5. Расчет узла барабана

5.1 Барабан

Рис.6. Профиль канавок барабана

Принимаем барабан диаметром D=400 мм.

Расчетный диметр барабана D _б =413,5 мм.

Длина каната, наматываемого на одну половину барабана

L _k =HU=8,0^. 2=16 м

Число витков нарезки на одной половине барабана

Длина нагрузки на одной половине барабана

l _н =z ^. t_н

где t _н — шаг нарезки барабана [1, с. 475, приложение XIV]

l _н =14^. 16=224 мм

Полная длина барабана

L _б = 2_Г

где l ₃ — длина участка с каждой стороны барабана, используемая для закрепления каната

l ₃ = 4^. t_Н = 4^. 16=64

l _Г — расстояние между правой и левой нарезкой

l _Г = b-2h_min tgб

l _min — расстояние между осью барабана и осью блоков в крайнем верхнем положении

б — допустимый угол отклонения набегающей на барабан ветви каната от вертикального положения б = 4 _… 6?

b — расстояние между осями ручьев крайних блоков b = 200 мм

l _Г = 200-2^. 650^. tg4? = 109 мм

Принимаем l _Г = 110 мм

l _б = 2(224+64)+110=686 мм

16 стр., 7794 слов

Разработка эскизного проекта тележки электровоза, удовлетворяющей ...

... proekta-telejki-elektrovoza/ Цели и задачи курсовой работы Целью курсовой работы является разработка эскизного проекта тележки электровоза, удовлетворяющей условиям прочности и безопасности на основе использования существующих ... развеска электровоза Установив величины сосредоточенных и равномерно распределенных нагрузок, необходимо вычертить эскиз рамы и составить расчетную схему приложения нагрузок. ...

Барабан отлит из чугуна СЧ15 с у _В =700 МПа

Толщина стенки барабана

д =

где [у] _сж = МПа

к — коэффициент запаса прочности для крюковых кранов к =4,25 [1], приложение XV

д =

Толщина стенки должна быть не менее 12 мм

д = 0,02D+(0,6 _… 1,0)=0,02^. 400+8=16 мм

Крутящий момент, передаваемый барабаном

М _кр = 2S_max ^. Н^. мм

Изгибающий момент

М _и = S_max ^. lґ = 20284^. 215=43610,6 Н ^. мм

lґ- расстояние до среднего торцевого диска lґ = 215 мм

Сложное напряжение от изгиба и кручения

у =

где W — эквивалентный момент сопротивления поперечного сечения барабана

W = 0,1мм ⁴

ц — коэффициент приведения напряжения; ц = 0,75

у = кгс/см ²

5.2 Расчет крепления каната к барабану

Принята конструкция крепления каната к барабану прижимной планкой, имеющей трапециевидные канавки . Канат удерживается от перемещения силой трения, возникающей от зажатия его между планкой и барабаном болтами (шпильками).

Начиная от планки, предусматривают дополнительные витки (1,5 _… 2), способствующие уменьшению усилия в точке закрепления каната.

Натяжение каната перед прижимной планкой

S _Б =

где l = 2,72

f — коэффициент рения между канатом и барабаном f = 0,10 _… 0,16

б — угол обхвата каната барабаном, принимаем б =4р

S _Б = Н

Суммарное усилие растяжения болтов

P =

где f ₁ — приведенный коэффициент трения между планкой и барабаном; при угле заклинивания каната 2в =80?

f ₁ =

P = Н

Суммарное напряжение в болте при затяжки креплений с учетом растягивающего и изгибающего усилий

у _С =<[у_р ]

где n — коэффициент запаса надежности крепления каната к барабана n ? 1,5 принимаем n = 1,8

z =2 — количество болтов

Р _и — усилие, изгибающие болты

Р _и = Рf₁ =4510 ^. 0,233=1050 Н

d ₁ — внутренний диаметр болта d₁ =18,753 мм (М 22)

[у _р ] — допускаемое напряжение для болта

у _Р = МПа

у _с = МПа <у _р =117,3МПа

5.3. Расчет оси барабана

Ось барабана изготовлена из стали 45 с пределом прочности

у _В = 610 МПа

Размеры выбираем конструктивно:

а=200 мм l _В = 200 мм

b =110 мм l _С = 1020 мм

l = 1330 мм l _Д = 465 мм

Рис.7. Схема к расчету оси барабана

Реакции в опорах

R _A = Н

R _B = 2 ^. S_max — R_A = 2^. 20284-17530=23040 Н

Усилие, действующее со стороны ступицы на ось

D = Н

R _C = 2 ^. S_max — R_D = 2^. 20284-22070=18500 Н

4 стр., 1842 слов

Длительная прочность металлов

... В результате испытаний устанавливается предел длительной прочности, т.е. напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время испытания при ... только от величин нагрузок и порядка их приложения, но не зависят от скоростей нагружения ... прочности носит условный характер, так как истинное напряжение в момент разрушения существенно отличается от номинального напряжения в начальный момент ...

строим эпюры изгибающих моментов и перерезывающих сил

М _С = R_А ^. а = 17530^. 200=3506000 Нмм

М _D = R_B ^. b = 23040^. 110=25344000 Нмм

Диаметр оси барабана

d = 2,2

где [у] — допускаемое напряжение, для стали 45 [у] = 55 МПа, [1], с. 478, приложение XVIII

d = 2,2=89 мм

Принимаем d = 100 мм

5.4 Расчет на статическую прочность

Состоит в определении коэффициента запаса прочности в опасных сечениях, при этом коэффициенты еґ= 0,9; е»= 0,78; е ^k = 0,95; [1, с. 481, приложение XVII]

е =1,0; е _k =1,0=е_f [1, с. 481, приложение XVII]

Моменты сопротивления сечения изгибу и кручению

W = мм ³

W _K = 0,2d³ = 0,2^. 100³ =2^. 10⁸ мм³

Площадь поперечного сечения

F = мм ³

Нормальное напряжение от перерезывающего момента

у = = МПа

Касательное напряжение от перерезывающей силы

ф = 1,33Мпа

Пределы текучести образца для стали 45

у _Т ‘= 360 МПа, r’ = 216 МПа, масштабный фактор е_Т =0,77[1], с. 71.

Нормальное напряжение от изгибающего момента и осевой силы

у _Т = у_Т ґ ^. е_Т =360^. 0,77=277,2 МПа

Касательное напряжение от крутящего момента и перерезывающей силы

ф _Т = ф_Т ґ ^. е_Т =216^. 0,77 = 166,3 МПа

Запасы прочности по нормальным и касательным напряжениям

n _Т _у =

п _Т _ф =

Запас прочности при совместном действии нормальных и касательных напряжений

п _Т = >K_Т

где К _Т — наименьший допустимый запас прочности по приделу текучести, так как >1,4, то значение К_Т = 2[1, с. 478, приложение XIX]

п _Т = >К_Т =2

так как и , то принимаем v =5,5

Поскольку п _Т >v, то вал на усталость не рассчитывается.

5.5 Расчет на статическую прочность в сечении II

у = МПа

Касательные напряжения от перерезывающей силы

ф=1,33 МПа

Запасы прочности по нормальным и касательным напряжениям

п _Т _у =

п _Т _ф =

запаса прочности при совместном действии

п _Т =

Поскольку п _Т >v, то вал на усталость не рассчитываю.

Расчет на статическую прочность в сечении III

М _ис1 = R_a мм

Нормальное напряжение от изгибающего момента

у = Мпа

Касательное напряжение от перерезывающей силы

ф =1,33 МПа

Запасы прочности по нормальным и касательным напряжениям

п _Т _{у =}

п _Т _{ф =}

Запас прочности при совместном действии

п _Т =

Поскольку п _Т >v, вал рассчитывается на усталость

Запас прочности по нормальным напряжениям для симметричного цикла

п _у =

где у _-1 = 250 МПа для стали 45 [1], с. 544, приложение XXII

К ^ґ _у = К_у + К^п _у -1

где К _у ^ґ и К_ф ^ґ — коэффициент концентрации; К_у ^ґ =1; К_ф ^ґ =1,3

К _у ^п ? К_ф ^п — коэффициенты состояния поверхности при изгибе и кручении

К _у ^п ? К_ф ^п = 1,08 [1], с. 487, приложение XXX

К _у ^ґ = 1,7+1,08-1=1,78

в — коэффициент упрочнения, вводится для валов и осей с поверхностным упрочнением, в = 1;

е _у и е_ф — масштабные факторы при изгибе и кручении е_у = 0,72; е_ф = 0,71[1], с. 74, рис. 34;

К _Д — коэффициент долговечности, учитывающий фактический режим нагружения, К_Д = 0,82, [1], с. 74, рис 36.

Z _ц = T_K ^. Т_маш ^.

Для легкого режима Т _К = 25 лет;

Т _маш = 24^. 365^. К_Г ^. К_С

где К _Г — коэффициент использования в течение года, для легкого режима

К _Г =0,25

К _С — коэффициент использования в течение суток, для легкого режима

К _С = 0,33

Т _маш =

Z _ц =

Число оборотов барабана

n = мин ^-1

Принимаем К _Д =0,82 [1,с.74,рис35]

п _у =

Запас прочности по касательным напряжениям для симметричного цикла

п =

Расчет на статическую прочность в сечении IV

М _ис2 = R_a Н^. мм

Нормальное напряжение от изгибающего момента

у =

Касательные напряжения от перерезывающей силы

ф = 1,33

Запасы прочности по нормальным и касательным напряжениям

п _Т _у =

п _Т _ф =

Запас прочности при совместном действии напряжений

п _Т =

Поскольку п _Т >v, то вал на усталость не рассчитывается.

6. Выбор подшипников оси барабана

Подшипник опоры В вставляем в выточку тихоходного вала редуктора

Ц2-500, имеющую следующие размеры: диаметр 150 мм, глубина 66 мм., поскольку ось барабана не вращается относительно вала редуктора , то подшипник В выбираем по статической нагрузке.

Расчетная нагрузка на подшипник

Q _p = K_д ^. R_B = 23040^. 1,2=27650Н

По этой нагрузке для диаметра цапфы 85 мм выбираем подшипник, который должен иметь нагруженный диаметр 150 мм. Таким условиям удовлетворяет роликоподшипник радиально — сферический двухрядный № 3517 ГОСТ 5721-75

Радиальные нагрузки на подшипник при легком режиме

F _r1 = R_A =17530H

F _r2 =0,095^. F_r1 =0,095^. 17530 =1670Н

F _r3 = 0,05^. F_r ₁ =0,05^. 17530=880Н

Долговечность подшипника номинальная и при каждом режиме нагрузки

L =

L ₁ = 0,4^. L=0,4^. 2,55=1,02 млн.об.

L ₂ = L₃ =0,3^. L= 0,3^. 2,55=0,765 млн.об.

Эквивалентная нагрузка на подшипник

Р ₁ = (х^. v + F_r ₁ )k₆ ^. k_t =1^. 1^. 17530^. 1,2^. 1=21040 кгс

Р ₂ =

Р ₃ =

Р=

Динамическая грузоподъемность

С = L ^1/ ^б ^. Р = 2,55^{1/3,33 .} 9780=12950 Н

С целью соблюдения унификации для опоры А подбираем подшипник №3517

7. Расчет мощности двигателя и выбор редуктора

При подъеме номинального груза мощность двигателя механизма подъема:

P _П =

где з _м = 0,85 — КПД [1], с. 478, приложение XXXIII

Р _П =

Принимаем электродвигатель переменного тока с фазным ротором типа МТF 412-6 мощность Р _П = 40 кВт, частотой вращения п =960 мин^-1 или

щ = 100,5рад/с с максимальным моментом М _Пмах = 950 Н^. м, моментом инерции ротора l_р = 0,0688 Н^. м²

Номинальный момент на валу двигателя

М _Н = 975 кгс^. м = 400 Н^. м

Отношение максимального момента к номинальному

ш _max =

Передаточное число редуктора

U _pp =

Выбираем редуктор Ц2-500 (межосевое расстояние А =500 мм, передаточное число редуктора Uр =24,9).

Допускаемое величина предельного момента, передаваемого редуктора

М _пред = шМ_ред = ш^. 973

где Р _ред — табличное значение мощности редуктора, Р_ред =120 кВт [1], с. 511, приложение XLV

ш — кратность пускового момента, ш = 1,25 [1], с.78, т. 14

М _пред =

Средний момент электродвигателя в период пуска

М _Пср =

Поскольку М _Пср =684<М_пред = 1520, то редуктор удовлетворяет условию перегрузки двигателя.

Фактическая частота вращения барабана

n _д =

Скорость подъема груза

U _ф =

Статический момент на валу электродвигателя

где S _П — усилие в навиваемом на барабан канате при подъеме груза

S _П = 20284 Н;

а — число ветвей наматываемых на барабан

з _М = 0,85 — КПД механизма подъема

Усилие в канате, свиваемом с барабана при опускании груза

Статический момент на валу двигателя при опускании груза

Момент инерции ротора электродвигателя

J _р = 0,0688 кгс^. с² =0,688 кг^. м²

Момент инерции зубчатой муфты с тормозным шкивом [1], с. 513, приложение XLVII

J _М = 0,471 кг^. м²

J _PM = J_P + J_M =0,688+0,471=1,16 кг^. м²

коэффициент, учитывающий момент инерции масс деталей вращающихся медленнее, чем вал двигателя принимаем д = 1,2

Общее передаточное число

U _M = U_P ^. U = 24,9^. 2 = 49,8

Момент инерции движущихся масс механизма приведенных к валу двигателя при подъеме груза

J _ПРП =

J _ПРП1 =

J _ПРП2 =

Время пуска при подъеме и опускании груза

Ускорение при пуске поднимаемого номинального груза

Коэффициент, учитывающий ухудшения условий охлаждения при пуске и торможении

где в ₀ — коэффициент, учитывающий ухудшение условий охлаждения во время пауз, для выбранного двигателя в₀ =0,7

Для мостового крана, работающего в сборочном цехе машиностроительного завода, средняя высота подъема груза Н _с = 1,5[1], с. 85, таблица 17.

Суммарное время за цикл работы установившегося движения

Уt _у = 8t_у = 8^. 3,3=26,4 с.

неустановившегося движения

Уt _П = 0,86^. 2+0,226^. 2+0,37 +0,22=2,76 с.

Рабочее время

t _p =У t_у +У t_П = 26,4+2,76=29,16 с.

Время пауз за цикл работы при ПВ = 15%

Уt ₀ =

Время цикла

t _ц = t_p +У t₀ =29,16+165,24 ? 195

Число включений в час

п _В =

Среднеквадратический момент, эквивалентный по нагреву действительному переменному моменту, возникающему от заданной нагрузки электродвигателя механизма подъема в течение цикла

М _Э =

=31,76 кгс ^. м = 371,6 Н^. м

Эквивалентная мощность по нагреву

Р _Э =

Условие Р _Э ? Р_П ; 31,27 < 40 соблюдается, следовательно, выбранный электродвигатель удовлетворяет условию нагрева.

8. Расчет тормоза

Расчетный тормозной момент

М _Т = к_Т ^. М_ст.Т ,

где к _Т — коэффициент запаса торможения, для режима к_Т =1,5 [1], с. 84.

М _ст.Т — статический момент на валу двигателя при торможении

М _ст.Т =

Выбираем двух колодочный тормоз типа ТКТ-300 с наибольшим тормозным моментом М _Т = 50 кгс^. м.

Момент инерции движения масс механизма, приведенный к валу тормоза при торможении

J _ПР.Т =

Время торможения при подъеме груза

t _Т.П =

Выбираем диаметр шкива D =300 мм [1], с. 85

Сила трения между колодкой и шкивом

F _тр =

Сила натяжения колодки на шкив

N =

где f — коэффициент трения f = 0,33 [1], с. 86, таблица 19

N =

Радиальный зазор между шкивом и колодкой принимаем е _max = 1,5 мм

Работа расторможения при отходе колодок

А =

где з = 0,9 … 0,95 — КДП рычажной системы

А =

Выбираем электродвигатель типа МО — 300Б с рабочим моментом электромагнита М _Э =1000 кгс^. см

Работа растормаживания А = 9600 Н ^. мм; плечо штока l₃ = 46 мм;

перемещение штока h _ш = 4,4 мм.

Момент отвеса якоря М _я = 9200 Н^. м; угол поворота б = 5,5?

Усилие, приложенное к штоку, при растормаживании

Р _Ш =

Передаточное число рычажной системы

U _Т =

После конструктивной проработки принимаем длину меньшего плеча

l ₁ = 200 мм. Длина большого плеча l₂ =l₁ ^. U_T = 200^. 1,96 =392 мм, конструктивно принимаем l₂ =400 мм.

Максимально возможный отход колодки

где U _ТФ — фактическое передаточное число

U _ТФ =

Высота колодки тормоза

Н _К = (0,5 … 0,8)D = (0,5 … 0,8)^. 300=150 …240 мм

Принимаем Н _К = 200 мм, что соответствует углу обхвата шкива в =83?36′

Ширина колодки при условии, что ее давление на шкив равномерно распределено по поверхности

В _К = Принимаем В_К = 100 мм.

9. Выбор муфты

Между двигателем и редуктором устанавливается зубчатая муфта с тормозным шкивом D _Т =300 мм [1], с. 513, приложение XLVII, имеющая следующую характеристику: наибольший передаваемый крутящий момент 3200 Н^. м; момент инерции J_М = 0,471 кг^. м² ; J_ПМ = 0,121 кг^. м² .

Крутящий момент, передаваемый муфтой в период пуска двигателя при опускании номинального груза

М _ПО =

где J’ _Р.М — суммарный момент ротора электродвигателя и полумуфты

J’ _P _. _М =J_р +J_ПМ = 0,688+0,121=0,809 кг^. м²

М _ПО =

Крутящийся момент, при подъеме номинального груза

М _Т.П =

Максимальный крутящий момент при двигателя

М _П _. _П = М_П _max — М_П ₁ = 950-396,3=553,7 Н^. М

Крутящий момент от сил инерции, передаваемых муфтой

где J _М — момент инерции машины;

J _М = J _ПР — J’_РМ = 1.93 -0,809=1,12 кг^. м²

Крутящий момент, передаваемый муфтой в период пуска

М _mas = M_П ₁ + М_и = 396,3 + 321,3 =717,6 Н^. М

Из вычисленных значений моментов выбираем момент М _mas = 717,6 Н^. м

Определяем расчетный крутящий момент для муфты

М _расч = к₁ ^. М_max

где к ₁ — коэффициент, учитывающий степень ответственности муфты к₁ =1,3 [1], с. 525, приложение IV

М _расч = 1,3^. 717,6 = 932,8 Н^. м

Между барабаном и редуктором устанавливается зубчатая муфта.

Крутящий момент, передаваемый муфтой

М _д =

где з _д =0,98 — КПД барабана

Расчетный момент для выбора муфты

М _расч =856^. 1,65^. 1,1 =1459 кгс^. м

По таблице [1], с. 525, приложение Vвыбираем стандартную зубчатую муфту (ГОСТ 5006-55) №7 с модулем m = 4; число зубьев kz = 56; ширина зуба

b = 35 мм; толщина зуба S ₁ = 5,83 мм наибольшим моментом, передаваемым муфтой 19000 Н^. м

Литература

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kursovaya/mehanizm-podyema-mostovogo-krana/

1. Иванченко Ф.К. и др. Расчеты грузоподъемных и транспортирующих машин. Киев, издательское объединение «Вища школа». Головное издательство. 1978, 576 с.

2. Марон А.С., Кузьмин В.Ю. Справочник по расчетам подъемно-транспортных механизмов. — М.: Машиностроение, 1981г.

Приложение

Канаты стальные (ГОСТ 7665—69)

Канат двойной свивки типа ЛК-3 конструкции 6Х25 (1 + 6; 6 + 12) + 1 о. с.


Диаметр, мм	Расчетная площадь сечения всех проволок, мм ²	Расчетный вес 1000 м смазанного каната, кгс	Маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву, кгс/мм ³
каната	проволоки
	центральной	в слоях	заполнения			120	140	160	170	180	200
	6 проволок	108 проволок	36 проволок			Расчетное разрывное усилие каната кгс, не менее
8,1	0,55	0,50	0,20	23,76	234,0	—	—	3230	3430	3535	3860
9,7	0,65	0,60	0,24	34,14	336,5	—	—	4640	4930	5080	5545
11,5	0,75	0,70	0,30	46,75	450,5	—	5560	6355	6750	6960	7595
13,0	0,85	0,80	0,34	60,96	600,5	—	7250	8290	8805	9075	9905
14,5	0,95	0,90	0,38	77,04	759,0	—	9165	10450	11100	11450	12500
16,0	1,05	1,00	0,40	94,54	931,5	—	11200	12850	13650	14050	15350
17,5 19,5	1,15 1,30	1,10 1,20	0,45 0,50	114,58 137,18	1130,0 1355,0	— —	13600 16300	15550 18650	16550 19800	17050 20400	18600
											22250
21,0	1,40	1,30	0,55	161,13	1590,0	—	19150	21900	23250	23950	26150
22,5	1,50	1,40	0,60	187,03	1845,0	—	22250	25400	27000	27850	30350
24,0	1,60	1,50	0,65	214,86	2120,0	—	25550	29200	31000	32000	34900
25,5	1,70	1,60	0,70	244,61	2410,0	—	29100	33250	35300	36400	39700
27,5	1,80	1,70	0,75	276,31	2725,0	—	32850	37550	39900	41150	44900
29,0	1,90	1,80	0,80	309,93	3055,0	—	36850	42100	44750	46150	50350
32,0	2,10	2,00	0,85	380,49	3750,0	—	45250	51700	54950	56650	61800
35,5	2,30	2,20	0,95	460,98	4541,0	47000	54850	62650	66600	68650	74850
38,5	2,50	2,40	1,00	546,30	5385,0	55700	65000	74250	78900	81350	88750
42,0	2,80	2,60	1,10	644,54	6350,0	65700	76650	87650	93100	96000	104500
45,0	3,00	2,80	1,20	748,13	7370,0	76300	89000	101500	108000	111000	121500
48,5	3,20	3,00	1,30	859,44	8466,0	87650	102000	116500	124000	128000	139500



4,1	0,30	0,28	0,22	0,30	6,55	64,1	—	—	—	—	1000	1110	1190	1275
4,8	0,34	0,32	0,26	0,33	8,61	84,2	—	—	—	—	1315	1420	1535	—
5,1	0,36	0,34	0,28	0,36	9,76	95,5	—	—	—	—	1490	1615	1740	—
5,6	0,40	0,38	0,30	0,40	11,90	116,5	—	—	—	—	1820	1965	2125	—
			0,38	0,50	18,05	176,6	—	—	2450	2605	2685	2930	—	—
			0,45	0,60	26,15	256,0	—	—	3555	3775	3895	4245	—	—
			0,50	0,65	31,18	305,0	—	—	4235	4505	4640	5065	—	—
9,9	0,70	0,65	0,55	0,70	36,66	358,6	—	—	4985	5295	5455	5955	—	—
11,0	0,80	0,75	0,60	0,80	47,19	6,9	0,50	0,45	6415	6815	7025	7665	—	—
12,0	0,85	0,80	0,65	0,85	53,87	8,3	0,60	0,55	7325	7780	8020	8750	—	—
13,0	0,90	0,85	0,70	0,90	61,00	9,1	0,65	0,60	8295	8810	9085	9910	—	—
14,0	1,00	0,95	0,75	1,00	74,40	728,0	—	8850	10100	10750	11050	12050	—	—
15,0	1,10	1,00	0,80	1,10	86,28	844,0	—	10250	11700	12450	12850	14000	—	—
16,5	1,20	1,10	0,90	1,20	104,62	1025,0	—	12400	14200	15100	15500	16950	—	—
18,0	1,30	1,20	1,00	1,30	124,73	1220,0	—	14800	16950	18000	18550	20250	—	—
19,5	1,40	1,30	1,05	1,40	143,61	1405,0	—	17050	19500	20750	21350	23300	—	—
21,0	1,50	1,40	1,15	1,50	167,03	1635,0	—	19850	22700	24100	24850	27100	—	—
22,5	1,60	1,50	1,20	1,60	188,78	1850,0	—	22450	25650	27250	28100	30650	—	—
24,0	1,70	1,60	1,30	1,70	215,49	2110,0	—	25600	29300	31100	32050	35000	—	—
25,5	1,80	1,70	1,40	1,80	244,00	2390,0	—	29000	33150	35250	36300	39650	—	—
28,0	2,00	1,90	1,50	2,00	297,63	2911,0	—	35400	40450	43000	44300	48350	—	—
30,5	2,20	2,10	1,60	2,20	356,72	3490,0	—	42400	48500	51500	53100	57950	—	—
32,0	2,30	2,20	1,70	2,30	393,06	3845,0	—	46750	53450	56750	58500	63850	—	—
33,5	2,40	2,30	1,80	2,40	431,18	4220,0	—	51300	58600	62300	64200	70050	—	—
37,0	2,60	2,50	2,00	2,60	512,79	5016,0	—	61000	69700	74050	76350	83350	—	—
39,5	2,80	2,60	2,20	2,80	586,59	5740,0	59800	69800	79750	84750	87350	95300	—	—
42,0	3,00	2,80	2,30	3,00	668,12	6535,0	68100	79500	90850	96500	99500	108500	—	—
44,5	3,20	3,00	2,40	3,20	755,11	7385,0	77000	89850	102500	106000	110000	—	—	—
47,5	3,40	3,20	2,60	3,40	861,98	8431,0	87900	102500	117000	121000	126000	—	—	—
51,0	3,60	3,40	2,80	3,60	976,03	9546,0	99550	116000	132500	137000	142500	—	—	—
56,0	4,00	3,80	3,00	4,00	1190,53	11650,0	121000	141500	161500	167000	174000	—	—	—

Приложение 3

Канаты стальные (ГОСТ 7668-69)

Канат двойной свивки типа ЛК-РО

конструкции 6 X 36 (1 + 7 + 7/7 + 14) + 1 о. с.


Диаметр, мм	Расчетная площадь сечения всех проволок, мм ²	Расчетный вес 1000 м смазан-ного каната, кгс	Маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву, в кгс/мм ²
каната	проволоки
	центральной	1-го слоя	2-го слоя	3-го слоя (наружного)
							120	140	160	170	180	200	220
	6 проволок	42 проволоки	84 проволоки			Расчетное разрывное усилие каната, кгс, не менее
6,3	0,38	0,28	0,28	0,20	0,36	15,72	155,5	—	—	—	—	2315	2490	2675
6,7	0,40	0,30	0,30	0,22	0,38	17,81	176,0	—	—	—	—	2625	2820	3035
8,1	0,50	0,36	0,36	0,28	0,45	25,67	253,5	—	—	—	—	3785	4070	4375
9,7	0,60	0,45	0,45	0,34	0,55	38,82	383,5	—	—	5090	5410	5725	6155	—
11,5	0,70	0,50	0,50	0,40	0,65	51,95	513,0	—	—	6815	7240	7665	8235	—
13,5	0,80	0,60	0,60	0,45	0,75	70,55	696,5	—	—	9255	9830	10400	11150	—
15,0	0,90	0,65	0,65	0,50	0,85	87,60	865,0	—	—	11450	12200	12900	13850	—
16,5	1,00	0,75	0,75	0,55	0,90	105,24	1040,0	—	—	13800	14650	15500	16650	—
18,0	1,10	0,80	0,80	0,60	1,00	125,77	1245,0	—	—	16500	17500	17950	19450	—
20,0	1,20	0,90	0,90	0,65	1,10	153,98	1520,0	—	—	20200	21450	21950	23850	—
22,0	1,30	1,00	1,00	0,70	1,20	185,10	1830,0	—	21200	24250	25800	26400	28650	—
23,5	1,40	1,05	1,05	0,80	1,30	214,57	2120,0	—	24600	28150	29900	30600	33250	—
25,5	1,60	1,15	1,15	0,85	1,40	252,45	2495,0	—	28950	33100	35150	36000	39100	—
27,0	1,70	1,20	1,20	0,90	1,50	283,78	2800,0	—	32500	37200	39550	40500	43950	—
29,0	1,80	1,30	1,30	0,95	1,60	325,42	3215,0	—	37350	42650	45350	46400	50400	—
31,0	1,90	1,40	1,40	1,00	1,70	369,97	3655,0	—	42450	48500	51550	52800	57300	—
33,0	2,00	1,50	1,50	1,10	1,80	420,96	4155,0	—	48300	55200	58650	60050	65200	—
34,5	2,10	1,55	1,55	1,15	1,90	461,07	4551,0	—	52900	60150	64250	65800	71450	—
36,5	2,20	1,60	1,60	1,20	2,00	503,08	4965,0	—	57750	66000	70100	71800	77950	—
39,5	2,40	1,80	1,80	1,30	2,20	615,95	6080,0	—	70700	80800	85850	87900	95450	—
42,0	2,60	1,90	1,90	1,40	2,30	683,67	6750,0	—	78450	89650	95300	97550	105500	—
46,5	2,80	2,10	2,10	1,50	2,60	848,08	8370,0	—	97350	111000	118000	121000	131000	—
50,5	3,00	2,30	2,30	1,70	2,80	1003,97	9910,0	—	115000	170500	139500	143000	155500	—
53,5	3,20	2,40	2,40	1,80	3,00	1128,90	11150,0	—	129500	148000	157000	161000	174500	—
58,5	3,60	2,60	2,60	2,00	3,20	1314,55	13000,0	—	150500	172000	177000	183000	—	—
60,5	3,70	2,70	2,70	2,05	3,40	1446,74	14250,0	142000	166000	189500	195500	201500	—	—
63,0	3,80	2,80	2,80	2,20	3,60	1599,96	15800,0	157000	183500	209500	215500	223000	—	—

Приложение 4

Канаты стальные (ГОСТ 7679-69)

Канат двойной свивки типа ТЛК-0 конструкции

6 X 31 (1 + 6 + 12 + 12) + 1о. с.


Диаметр, мм	Расчетная площадь сечения всех проволок, мм ²	Расчетный вес 1000 м смазан-ного каната, кгс	Маркировочная группа по временному сопротивлению разрыву, кгс/мм ²
каната	проволоки
	центральной	1-го слоя (внутреннего)	2-го слоя	3-го слоя (наружного)			120	140	160	170	180	200
	6 проволок	36 проволок	72 проволоки			Расчетное разрывное усилие каната, кгс, не менее
8,0	0,34	0,32	0,32	0,50	23,36	225,0	—	—	—	—	3475	3795
8,9	0,38	0,36	0,36	0,55	28,78	277,0	—	—	3910	4155	4285	4675
10,0	0,45	0,40	0,40	0,60	34,88	335,6	—	—	4740	5035	5195	5665
11,5	0,50	0,45	0,45	0,70	46,05	443,0	—	—	6260	6650	6855	7480
12,5	0,55	0,50	0,50	0,75	54,44	524,0	—	—	7400	7865	8105	8845
13,5	0,60	0,55	0,55	0,85	68,21	656,5	—	—	9275	9855	10150	11050
15,0	0,65	0,60	0,60	0,95	83,55	804,0	—	—	11350	12050	12400	13550
16,0	0,70	0,65	0,65	1,00	94,69	911,0	—	—	12850	13650	14100	15350
17,5	0,75	0,70	0,70	1,10	112,63	1085,0	—	13400	15300	16250	16750	18300
18,5	0,80	0,75	0,75	1,15	125,51	1210,0	—	14900	17050	18100	18650	20350
19,5	0,85	0,80	0,80	1,20	139,12	1340,0	—	16550	18900	20100	20700	22600
21,0	0,90	0,85	0,85	1,30	160,67	1546,0	—	19100	21850	23200	23900	26100
22,5	0,95	0,90	0,90	1,40	183,70	1746,0	—	21800	24950	26500	27250	29850
26,0	1,10	1,05	1,05	1,60	243,98	2350,0	—	29000	33150	35250	36300	39600
28,5	1,20	1,15	1,15	1,80	302,18	2910,0	—	35950	41050	43650	45000	49100
30,0	1,30	1,20	1,20	1,90	334,25	3216,0	—	39750	45150	48250	49750	54300
32,5	1,40	1,30	1,30	2,00	378,77	3645,0	—	45050	51500	54700	56400	61550
35,0	1,50	1,40	1,40	2,20	450,55	4335,0	—	53600	61250	65100	67000	73200
37,5	1,60	1,50	1,50	2,30	502,06	4830,0	—	59700	68250	72500	74750	81550
40,0	1,70	1,60	1,60	2,50	584,19	5620,0	—	69500	79400	84400	87000	91900
(41,0)	1,75	1,65	1,65	2,55	613,07	5825,0	—	72950	83350	88550	91000	101000
42,0	1,80	1,70	1,70	2,60	642,66	6185,0	—	76450	87400	92850	95700	104000
45,0	1,90	1,80	1,80	2,80	735,17	7075,0	—	87750	99950	106000	109500	119000
47,5	2,00	1,90	1,90	3,00	834,00	8025,0	—	90200	113000	120500	124000	135500
50,5	2,10	2,00	2,00	3,20	939,12	9035,0	95750	111500	127500	132000	137000	—
54,5	2,30	2,20	2,20	3,40	1089,17	10500,0	111000	129500	148000	153000	159000	—
57,5	2,40	2,30	2,30	3,60	1208,74	11650,0	123000	143500	164000	170000	176500	—
60,0	2,50	2,40	2,40	3,80	1334,58	12850,0	136000	158500	181500	187300	195000	—
П р и м е ч а н и я : 1. Диаметр каната, указанный в скобках, не рекомендуется применять во вновь разрабатываемых конструкциях. 2. Канаты, разрывное усилие которых указано справа от жирной линии, изготовляются только из светлой проволоки. 3. Изготовление канатов с временным сопротивлением разрыву 170 кгс/мм ² допускается только по соглашению сторон.

Приложение 5

Блоки канатов


Диаметр каната, мм	Размеры, мм
	R	B	B ₁	h	r	r ₁	r ₂	r ₃	b
От 11 до 14	8	28	40	22	16	3	3	19	4
Св. 14 до 18	10	34	50	28	20	3	3,5	23	6
» 18 » 23	12,5	45	65	36	25	4	5,5	30	8
» 23 » 28,5	15,5	55	80	45	30	6	7	35	10
» 28,5 » 35	19,5	67	95	55	36	7,5	8,5	44	12
» 35 » 43,5	24,5	85	120	70	50	9	11	56	12

Блоки, устанавливаемые

на подшипниках качения


Диаметрыканатов, мм	Размеры, мм
	D	D ₁	B ₁	l _ст	d ₀	d ₁	d ₂	d ₃	d ₄	число ребер	S
От 11 до 14	320	364	40	60	50	90	140	215	50	6
					60	110	160	220	40
Диаметрыканатов, мм	Размеры, мм
	D	D ₁	B ₁	l _ст	d _о	d ₁	d ₂	d ₃	d ₄	число ребер	S
От 11 до 14	400	444	40	70	50	90	140	250	70	4	10
					60	110	160	260	60	6
					70	125	170	265	60	6
	450	494	40	70	50	90	140	275	100	4	12
					60	110	160	285	90	6
					70	125	170	290	90	6
Св. 14 до 18	320	376	50	70	60	110	160	220	60	6	10
					70	125	170	225	50
					80	140	190	235	50
	400	456	50	70	60	110	160	265	80	4
					70	125	170	270	70	6
					80	140	190	280	70	6
		506	50	70	60	110	160	290	90	4
	450										12
					70	125	170	295	90
					80	140	190	305	80
					90	160	220	320	70
	500	556	50	70	70	125	170	320	90	6	14
					80	140	190	330	90
				80	90	160	220	345	80
					100	180	240	350	80
	560	616	50	80	80	140	190	350	110	6
					90	160	220	365	110
				90	100	180	240	375	100
					110	200	270	390	90


Номер заготовки крюка	Размеры, мм	Вес, кгс, не более
	D	S	L	A	A ₁	b	b ₁	d	d ₁	d ₂	h	l	l ₁	l ₂	r	r ₁	r ₂ =r₄	r ₃	r ₅	r ₆	r ₇	r ₈	r ₉	r ₁₀	r ₁₁	Тип А	Тип Б
			Тип А	Тип Б
														не менее
1	20	14	65	80	26	9	12		15	12	М12	18	10	30		4,5	28	3,0	11	25	11	22	8	1,0			0,18	0,20
2	22	16	70	90	28		13	8				21		32	20			4,0	12	28	12	24		1,5		5	0,22	0,25
3	25	18	75	100	31	10	15		18	15	М14	24	12	35		5,0	30		13	32	13	26	9				0,35	0,40
4	30	22	85	110	35	12	18	9	20	17	М16	26	15	40	25	5,5	35	5,0	14	37	14	30	10		3		0,50	0,60
5	32	24	90	120	38		20					28	16	45		6,0	38	5,5	16	40	16	32	11			6	0,60	0,70
6	36	26	105	130	42	15	22	10	25	20	М20	32	18	50	30		40		18	45	18	36	13				0,90	1,00
7	40	30	120	140	48		24					36	20	55		6,5	45	6,0	20	50	20	40	15	2,5			1,30	1,50
8	45	33	130	160	56	18	26	12	30	25	М24	40	22	65	35	7,0	50		22	56	30	45	17		5	8	1,70	1,90
9	50	36	145	180	60	21	30		35	30	М27	45	25	70	40	8,0	55	7,0	25	62	36	50	18				2,60	2,90
10	55	40	165	220	65		34				М30	52	30	85	45	10,0	60	8,0	28	70	38	55	20				3,60	4,10

омер заготовки крюка	Размеры, мм	Вес, кгс, не более
	D	S	L	A	A ₁	b	b ₁	d	d ₁	d ₂	h	l	l ₁	l ₂	r	r ₁	r ₂ =r₄	r ₃	r ₅	r ₆	r ₇	r ₈	r ₉	r ₁₀	r ₁₁	Тип А	Тип Б
			Тип А	Тип Б

11	60	45	180	300	78	25	38	16	40	35	М33	55	34	90	50	10,0	70	9,0	30	78	42	60	21	2,5		10	4,50	5,70
12	65	50	195	375	82	28	40		45	40	М36	65	36	95	55		80		35	90	45	70	22		10		6,45	8,90
13	75	55	250	410	92	32	48	20	52	45	М42	75	38	105	60	11,0	85	10,0	40	100	50	75	25			12	9,60	12,20
14	85	65	280	475	105	35	54		56	50	М48	82	42	120	70	12,0	95	12,0	45	110	60	85	28				13,50	17,70
15	95	75	310	520			60		62	55	М52	90	46	135	75	15,0	110	13,0	50	125	65	95	30				18,0	23,0
16	110	85	340	580			65		68	60	М56	100	55	150	80	18,0	120		55	140	75	110	34				26,0	33,0
17	120	90	415	600			75		80	70	М64	115	60	165	90	20,0	125	14,0	62	155	84	120	36				37,0	44,5
18	130	100	440	630			80		85	75	Трап. 70х10	130	62	180	95	21,0	140	16,0	70	170	90	130	40				49,5	56,0
19	150	115	480	660			90		95	85	Трап. 80х10	150	75	210	100	22,0	170	18,0	75	200	105	150	45				70,0	82,5
20	170	130	535	730			102		110	100	Трап. 90х12	164	80	230	115	30,0	190	20,0	100	220	120	170	50				102,0	121,0
21	190	145	580	800			115		125	110	Трап. 100х12	184	95	260	130	32,0	210	23,0	110	245	135	190	60				130,0	150,0
22	210	160	675	960			130		135	120	Трап. 110х12	205	100	280	140	35,0	230	25,0	120	270	150	210		5,0			175,0	206,0
23	240	180	730	1050			150		160	140	Трап. 120х16	240	120	330	150	40,0	280	30,0	130	320	170	240	65				262,0	312,0
24	270	205	820	1100			165		170	150	Трап. 140х16	260	135	360	175	44,0	300	35,0	140	350	190	270					353,0	400,0
25	300	230	840	1200			190		190	170	Трап. 160х16	290	150	400	190	45,0	330	38,0	150	390	210	300	75	7,5			520,0	600,0
26	320	250	850	1300			200		200	180	Трап. 170х16	320	160	440	210	48,0	360	40,0	165	420	230	340	100				585,0	695,0

П р и м е ч а н и е : 1. Размер r ₄ указан для изготовления заготовок крюков методом горячей штамповки. 2. Допускается отгиб носика до 6 мм для крюков номеров 1 … 14 и до 10 мм для крюков номеров 15 … 26 в плоскости, перпендикулярной к плоскости чертежа. 3. Длина L указана без припуска для проверки механических свойств металла. 4. Допускается для грузоподъемных машин и механизмов весьма тяжелого режима работы длину L заготовок крюков типа Б увеличить на 150 мм, не более. 5. По заказу потребителя заготовки крюков номеров 1 … 14 допускается изготовлять без прилива. 6. Предельные отклонения размеров, не указанных в таблице, должны выполняться по ГОСТ 7505-74 для заготовок крюков, изготовляемых методом горячей штамповки, и по ГОСТ 7829-70 для заготовок крюков, изготовляемых методом свободной ковки.

Приложение 7

Наибольшая грузоподъемность крюков, тс Приложение VII


Номер заготовки крюка	Машин и механизмов с Ручным приводом	Машин и механизмов с машинным приводом для режимов
		легкого (Л) и среднего (С)	тяжелого (Т) и весьма тяжелого (ВТ)
Однорогих
1	0,40	0,32	0,25
2	0,50	0.40	0,32
3	0,63	0,50	0,40
4	0,80	0,63	050
5	1,00	0,80	0,63
6	1,25	1,00	0,80
7	1,60	1,25	1,00
8	2,00	1,60	1,25
9	2,50	2,00	1,60
10	3,20	2,50	2,00
11	4,00	3,20	2.50
12	5,00	4,00	3,20
13	6,30	5,00	4,00
14	8,00	6,30	5,00
15	10,00	8,00	6,30
16	12,50	10,00	8,00
17	16,00	12,50	10,00
18	20,00	16,00	12,50
19	—	20,00	16,00
Номер заготовки крюка	Машин и механизмов с ручным приводом	Машин и механизмов с машинным приводом для режимов
		легкого (Л) и среднего (С)	тяжелого (Т) и весьма тяжелого (ВТ)
Однорогих
20		25,00	20,00
21	—	32,00	25,00
22	—	40,00	32,00
23	—	50,00	40,00
24	—	63,00	50,00
25	—	80,00	63,00
26	—	100,00	80,00
Двурогих
1	8,0	6,3	5,0
2	10,0	8,0	6,3
3	12,5	10,0	8,0
4	16,5	12,5	10,0
5	20,0	16,0	12,5
6	—	20,0	16,0
7	—	25,0	20,0
8	—	32,0	25,0
9	—	40,0	32,0
10	—	50,0	40,0
11	—	63,0	50,0
12	—	80,0	63,0
13	—	100,0	80,0
14	—	—	100,0

Приложение 8

Узлы механизмов. Подвески крюковые (ВНИИПТмаш).

Технические данные


Грузоподъёмность, тс	Режим работы	Тип	Диаметр каната, мм	Размеры подвески, мм	Обозначение крюка однородного	Вес, кгс
				D	Dl	B	b	b ₁	b ₂	H	h
3,2	Т	1	9,2	320	405	305	200	125	—	570	300,5	12Б	68
5	Т	1	12	400	500	370	225	150	—	732	380,5	14Б	100
5	С	1	11	320	405	305	200	125	—	612	333,5	13Б	72
5	Л	1	11	320	405	305	200	125	—	612	333,5	13Б	72
8	Т	1	15	450	562	400	266	176	—	857	476,5	16Б	190
8	С	1	14	400	500	370	225	150	—	760	420,3	15Б	106
8	Л	1	13	320	405	305	200	125	—	668	373,5	15Б	96
12,5	Т	11	15	450	562	564	270	180	342	922	511	18Б	306
12,5	С	1	17,5	450	562	400	266	176	—	888	491	17Б	198
12,5	Л	1	17	400	500	370	225	150	—	825	460	17Б	128
20	С	11	17,5	450	562	564	270	180	342	978	546	19Б	25
20	Л	1	20	450	578	400	266	176	—	982	551	19Б	233
32	С	11	20	560	685	830	306	200	462	1187	660	21Б	586
32	Л	11	20	450	578	578	290	200	434	1082	615	21Б	426
50	С	11	25	670	805	710	346	230	522	1463	820	23Б	980

Приложение 9


Диаметр каната, dk	r (допускаемое отклонение по Н13)	r ₁ (допускаемое отклонение ±0,1)	h (допускаемое отклонение±0,1)	t
				номинальное	допускаемое отклонение
От 7,4 до 8	4,5	0,5	2,5	9	±0,2
Св. 8 до 9	5	0,5	3	10
» 9 » 10	5,5	1	3	11
» 10 » 11	6	1	3,5	12,5
» 11 » 12	6,5	1	3,5	13,5
» 12 » 13	7	1,5	4	15
» 13 » 14	7,5	1,5	4,5	16
» 14 » 15	8,5	1,5	4,5	17
» 15 » 16	9	1,5	5	18
» 16 » 17	9,5	1,5	5,5	19	±0,3
» 17 » 18	10	1,5	5,5	20
» 18 » 19	10,5	1,5	6	22
» 19 » 20	11	2,5	6	23
» 20 » 21,5	12	2,5	6,5	24
» 21,5 » 23	12,5	2,5	7	26
» 23 » 24,5	13,5	2,5	7,5	28
» 24,5 » 26	14	2,5	8	29
» 26 » 27,5	15	2,5	8,5	32
» 27,5 » 29	16	2,5	9	34
» 29 » 31	17	4	9,5	36
» 31 » 33	18	4	10	38
» 33 » 35	19	4	10,5	40
» 35 » 37,5	21	4	11,5	42
» 37,5 » 40	22	4	12	44
» 40 » 42,5	23	4	13	48
» 42,5 » 45,5	25	4	14	50

Приложение 10


Обозначение барабана	D, мм	Диаметр каната dк, мм	Высота подъёма наибольшая, м	Размеры, мм	Вес, кгс
				L _бар	L _Н	L _О	H	R _max	B	b	L	L ₁	l	l ₁	l ₂	l ₃
БК 260	260	10,5	10	1300	330	200	150	176	265	210	1327	55	8	55	90	18	146
		10,5	14		450	200											146
		10,5	18		560	25											146
		13,5	10		490	25											144
		13,5	14		560	25											144
БК 335	335	12	8	1420	225	250	190	220	330	260	1452	65	8	60	100	11	297
		12	12,5		330	250											297
		12	16		420	250											297
		14	8		225	200											293
		14	12,5		380	200											293
		14	16		480	200											293
		17	8		325	50											290
		17	12,5		480	50											290
		17	16		610	50											290
БК 400	400	10,5	8	1200	170	80	235	265	390	320	1241	72	10	80	130	16	328
		10,5	12		255	80											328
		10,5	16		340	80											328
		13,5	8		215	170											334
		13,5	12		325	170											334
		13,5	16		425	170											334
		16,5	8		280	50											338
		16,5	12		390	50											338
		16,5	16		510	50											338
		19,5	8		325	170											341
		19,5	12		450	170											341
БК 510	510	17	8	2300	420	270	300	340	410	390	2320	90	17	80	130	16	835
		17	12,5		630	270											835
		20	8		485	270											825
		20	12,5		730	270											815
		23	8		625	270											815
		23	12,5		900	270											815

Приложение 11


Тип электродвигателя	Мощность на валу, кВт, при	Частота вращения мин (-1)	Максимальный момент, кгс*см ²	Маховый момент ротора, кгс*см ²	Момент инерции ротора, кгс*см ²	Вес электродвигателя, кгс.
	ПВ=15%	ПВ=25%	ПВ=40%	ПВ=60%	30 мин	60 мин
МТР 001-6	2						800
		1,7					850	4	0,09	0,00216	51
			1,4		1,4		885
				1,2		1,2	910
МТР 012-6	3,1						785
		2,7					840	5,7	0,12	0,00293	58
			2,2		2,2		890
				1,7		1,7	920
МТР 111-6	4,6						850
		4,1					870	8,7	0,195	0,00496	76
			3,5		3,5		895
				2,8		2,8	920
МТР 112-6	6,5						895
		5,8					915	14	0,27	0,0069	88
			5		5		930
				4		4	930
МТР 211-6	10,5						895
		9					915	19,5	0,46	0,0117	120
			7,5		7,5		930
				6		6	945
МТР 311-6	14						925
		13					935	32	0,9	0,0229	170
			11		11		945
				9		9	960
МТР 312-6	19,5						945
		17,5					950	48	1,25	0,0318	210
			15		15		955
				12		12	965
МТР 411-6	30						945
		27					955	65	2	0,051	280
			22		22		965
				18		18	970
МТР 412-6	40						960
		36					965	95	2,7	0,0688	345
			30		30		970
				25		25	975
МТР 311-8	10,5						665
		9					680	27	1,1	0,028	170
			7,5		7,5		695
				6		6	710
МТР 312-8	15						680
		13					695	43	1,55	0,0394	210
			11		11		705
				8,2		8,2	720
МТР 411-8	22						685
		18			18	15	700	58	2,15	0,0547	280
			15				710
				13	1		715
МТР 412-8	30						705
		26			26		715	90	3	0,0763	345
			22			22	720
				18			730


	Мощность на валу, кВт, при	Частота вращения мин (-1)	Максимальный момент, кгс*см ²	Маховой момент ротора, кгс*м ²	Момент инерции ротора, кгсмс ²	Вес электродвигателя.
	ПВ =25%	ПВ =40%	ПВ = 60%	ПВ =100 %	30 МИН	60 МИН
МТН 111-6	3,50						870,00
		3,00			3,00		895,00	8,50	0,20	0,00	76,00
			2,50			2,50	920,00
				2,00			940,00
МТН 112-6	5,30						88,500
		4,50			4,50		910,00	12,00	0,27	0,01	88,00
			13,6			6,60	930,00
				3,00			945,00
МТН 211-6	8,20						900,00
		7,00			7,00		920,00	20,00	0,46	0,01	120,00
			5,60			5,60	940,00
				4,20			955,00
МТН 311-6	13,00						925,00
		11,00			11,00		940,00
			9,00			9,00	955,00	32,00	0,90	0,02	170,00
				7,00			965,00
МТН 312-6	17,50						945,00
		15,00			15,00		950,00
			12,00			12,00	960,00	48,00	1,25	0,03	210,00
				9,00			965,00
МТН 411-6	27,00						950,00
		22,00			22,00		960,00
			18,00			18,00	965,00	65,00	2,00	0,05	280,00
				14,00			975,00
МТН 412-6	36,00						955,00
		30,00			30,00		965,00
			25,00			25,00	970,00	95,0	2,70	0,07	345,00
				18,00			980,00
МТН 311-8	9,00						675,00
		7,50			7,50		690,00
			6,00			6,00	705,00	27,00	1,10	0,03	170,00
				4,50			715,00
МТН 311-8	13,00						690,00
		11,00			11,00		700,00
			8,20			8,20	715,00	43,00	1,25	0,03	210,00
				6,00			725,00
МТН 411-8	18,00						695,00
		15,00			15,00		705,00
			13,00			13,00	710,00	58,00	2,15	0,05	280,00
				10,00			720,00
МТН 412-8	26,00						710,00
		22,00			22,00		715,00
			18,00			18,00	725,00	90,00	3,00	0,08	345,00
				13,00			730,00

Приложение 12 (продлжение)


Тип электродвигателя	Мощность на валу, кВт, при	Частота вращения мин (-1)	Максимальный момент, кгс*см^2	Маховый момент ротора, кгс*м^2	Момент инерции ротора, кгсмс^2	Вес электродвигателя, кгс
	ПВ = 25%	ПВ = 40%	ПВ = 60%	ПВ = 100%	30мин	60мин
МТН 511-8	34,00				34,00		695,00
		28,00				28,00	705,00
			23,00				715,00	102,00	4,30	0,11	470,00
				18,00			725,00
МТН 512-8	45,00				45,00		695,00
		37,00				37,00	705,00
			31,00				715,00	140,00	5,70	0,15	570,00
				25,00			725,00
МТН 611-10	53,00				53,00		560,00
		45,00				45,00	570,00
			36,00				575,00	236,00	17,00	0,43	900,00
				28,00			580,00
МТН 612-10	70,00				70,00		560,00
		60,00				60,00	565,00
			48,00				575,00	320,00	21,00	0,53	1070,00
				35,00			580,00
МТН 613-10	90,00				90,00		570,00
		75,00				75,00	575,00
			60,00				580,00	420,00	25,00	0,64	1240,00
				40,00			585,00
МТН 711-10	125,00				125,00		580,00
		100,00				100,00	584,00
			80,00				588,00	465,00	41,00	1,05	1550,00
				65,00			592,00
МТН 712-10	155,00				155,00		580,00
		125,00				125,00	585,00
			100,00	80,00			590,00	580,00	51,00	1,30	1700,00
							593,00
МТН 713-10	200,00				200,00		582,00
		160,00				160,00	586,00
			125,00				590,00	745,00	60,00	1,53	1900,00
				100,00			593,00

Приложение 13

Мощность, кВт, на выходном валу редукторов


Типоразмер редуктора	Частота вращения Быстроходного вала, мин (-1)	Режим работы	Общее передаточное число
			8,3	9,8	12,41	16,3	19,88	24,9	32,42	41,39	50,94
Ц2 -250	600	Л	29,00	25,00	20,50	13,00	11,00	9,50	7,00	6,20	5,20
		С	19,30	17,10	15,20	11,30	9,40	7,00	5,20	4,20	3,90
		Т	14,20	12,50	9,90	7,20	6,40	5,50	3,60	3,00	2,60
		ВТ	9,60	8,20	6,70	4,60	4,20	3,60	3,00	2,00	1,70
		Н	7,90	6,70	5,30	3,60	2,90	2,30	1,80	1,20	1,00
	750	Л	33,00	30,50	25,50	18,50	15,00	12,50	10,50	7,50	6,50
		С	23,00	19,70	16,60	13,50	11,10	9,40	7,60	5,60	4,20
		Т	16,60	14,50	12,30	8,30	7,30	6,90	4,50	3,50	3,00
		ВТ	12,00	10,10	8,10	5,50	4,90	4,10	3,60	2.40	2,00
		Н	9,10	8,30	6,60	4,50	3,70	2,90	2,20	1,50	1,20
	1000	Л	37,00	30,50	25,00	20,00	17,00	14,00	11,50	9,80	8,20
		С	27,10	23,80	20,50	17,30	14,10	11,70	9,20	7,30	6,00
		Т	17,80	15,60	14,10	10,20	8,90	7,60	5,00	4,20	3,50
		ВТ	14,50	12,10	10,70	7,20	5,90	5,00	4,30	2,90	2,70
		Н	12,00	10,00	8,00	6,00	4,90	3,90	3,00	2,00	1,60
	1500	Л	56,50	49,50	40,50	32,50	27,50	22,50	17,00	13,00	11,50
		С	34,00	30,20	251,00	23,80	19,00	16,50	11,90	9,80	8,50
		Т	25,10	21,30	18,30	13,70	12,00	10,10	7,10	5,50	4,70
		ВТ	22,10	18,60	14,70	9,90	9,00	7,10	5,50	3,80	3,20
		Н	18,10	15,30	12,10	8,10	7,40	5,80	4,50	3,00	2,30
Ц2 — 300	600	Л	38,50	33,00	26,50	23,00	19,00	15,00	11,50	9,50	7,50
		С	33,60	29,40	24,70	18,00	15,80	12,60	8,30	6,80	5,60
		Т	21,70	19,40	16,40	11,60	10.20	8,80	6,70	4,80	4,20
		ВТ	15,30	13,10	10,80	7,20	6,80	5,80	4,80	3,30	2,80
		Н	11,60	9,80	7,70	5,80	4,70	3,80	2,30	1,80	1,40
	750	Л	46,00	40,00	33,50	29,00	24,00	19,00	14,50	11,50	10,00
		С	40,30	35,70	29,50	21,60	17,80	16,10	10,40	8,30	7,40
		Т	26,40	23,30	19,60	13,30	11,60	11,10	7,90	5,50	4,80
		ВТ	17,40	14,70	12,80	8,70	7,70	6,60	5,80	3,90	3,20
		Н	14,50	12,20	9,70	7,30	6,00	4,80	3,60	2,20	1,20
	1000	Л	49,00	43,00	35,50	31,50	29,00	200,00	18,00	14,00	12,50
		С	44,20	39,70	31,20	25,00	20,60	18,30	14,60	11,60	9,70
		Т	30,60	28,20	24,40	16,20	13,90	11,50	9,70	730	6,90
		ВТ	22,90	19,40	15,30	10,30	9,90	7,80	7,00	4,70	4,40
		Н	16,10	13,60	10,80	8,60	7,00	6,30	4,50	2,80	2,30
Типоразмер редуктора	Частота вращения быстроходного вала, мин (-1)	Режим работы	Общее передаточное число
			8,3	9,8	12,41	16,3	19,88	24,9	32,42	41,39	50,94
Ц2 -300	1500	Л	68,50	62,50	53,00	53,00	40,00	33,00	27,50	21,00	18,50
		С	55,60	48,20	39,80	31,60	26,50	21,20	19,30	14,00	12,40
		Т	39,60	33,60	28,90	20,60	20,00	16,20	13,40	8,90	7,60
		ВТ	34,70	29,50	23,30	15,70	12,90	11,30	8,50	5,80	5,20
		Н	24,40	20,10	15,80	14,40	11,70	9,40	6,00	4,20	3,60
Ц2 — 350	600	Л	62,20	54,50	49,50	35,80	30,50	25,70	19,50	15,20	12,50
		С	45,70	39,60	34,00	26,80	22,30	16,60	12,00	10,20	9,40
		Т	30,40	29,40	25,70	17,20	15,20	13,00	11,00	7,20	6,30
		ВТ	20,60	17,70	16,10	10,90	10,00	8,60	7,30	5,00	4,20
		Н	17,10	16,00	12,50	8,50	7,00	5,50	4,30	2,90	2,30
	750	Л	76,00	65,00	55,00	44,00	36,00	30,00	20,00	18,50	15,00
		С	61,00	57,00	43,50	32,00	26,50	22,40	16,60	13,40	11,10
		Т	35,80	31,60	29,20	19,50	17,70	16,60	12,90	8,40	7,30
		ВТ	26,00	21,80	17,60	13,20	11,50	9,90	8,70	5,90	4,90
		Н	21,40	18,00	14,30	10,70	8,70	6,90	5,40	3,60	2,90
	1000	Л	80,00	78,00	62,00	47,00	43,50	36,00	27,50	22,00	20,00
		С	71,90	61,20	50,70	37,10	33,50	27,10	21,80	17,30	14,50
		Т	42,80	39,00	33,00	24,10	21,10	18,10	15,60	10,20	9,00
		ВТ	34,50	28,60	23,00	15,60	14,00	11,90	10,30	7,10	6,50
		Н	28,70	23,90	19,20	12,90	11,70	9,20	7,10	4,90	3,90
	1500	Л	134,00	117,50	96,50	71,00	59,00	54,00	40,00	31,50	27,50
		С	97,50	84,70	70,00	51,40	43,70	39,50	30,20	24,40	20,40
		Т	59,00	50,00	43,30	28,60	25,60	24,10	21,50	13,30	11,40
		ВТ	52,00	43,70	34,60	23,40	19,10	15,20	11,80	8,90	7,70
		Н	43,00	36,20	28,70	19,40	15,90	12,60	10,70	7,30	5,90
Ц2 — 400	600	Л	98,00	97,00	80,50	70,00	60,00	49,50	39,00	29,50	24,50
		С	63,00	55,00	48,40	48,40	43,60	36,60	124,60	20,10	16,30
		Т	47,60	42,40	33,60	33,60	26,10	18,80	12,00	12,00	9,40
		ВТ	40,50	34,90	29,40	21,30	19,70	16,40	10,00	9,70	8,10
		Н	33,50	28,40	22,40	16,70	13,60	10,90	8,40	5,70	4,60
	750	Л	102,50	102,00	91,00	86,50	71,50	60,00	48,50	36,50	30,50
		С	63,50	58,80	53,60	53,60	46,50	38,60	28,90	26,30	19,90
		Т	53,00	45,20	39,20	38,90	30,00	21,60	13,10	13,80	9,80
		ВТ	48,60	42,70	34,20	25,60	22,60	19,30	12,90	11,50	9,60
		Н	55,60	46,30	37,30	25,20	20,60	18,20	13,60	9,50	7,70
	1000	Л	138,00	137,00	111,00	92,00	77,00	70,50	54,00	43,50	39,70
		С	72,80	68,50	54,50	54,50	49,40	44,50	34,30	30,10	24,00
		Т	65,00	57,40	43,60	42,80	33,60	26,80	16,80	16,80	11,90
		ВТ	61,20	52,70	42,20	30,30	24,90	3,20	15,00	13,80	10,00
		Н	55,60	46,30	37,30	25,20	20,60	18,20	13,60	9,50	7,70
	1500	Л	179,00	178,00	158,00	138,00	116,00	96,00	80,00	62,00	54,50
		С	102,00	91,30	81,00	81,00	64,00	49,50	36,80	36,80	31,00
		Т	82,30	70,00	60,80	57,30

Примеры похожих учебных работ

Реферат тяговые элементы цепи канаты и стропы

... крюка или грейфера на двух и более ветвях для уменьшения кручения следует применять канаты разной свивки. По сочетанию направлений свивки стального каната и его элементов в канатах двойной и тройной свивки различают ...

Автоматизация сушильного барабана

... относительно завершённое изделие. Сушка - тепловой процесс обезвоживания твердых материалов путем испарения влаги и отвода образующихся паров. Во вращающийся барабан дозатором из бункера подается влажный материал, где он постепенно ...

Сооружение наземного участка линейной части магистрального газопровода диаметром ...

... курсовом проекте будет рассмотрено строительство линейной части магистрального газопровода ... равное ; коэффициент условий работы; коэффициент надежности по материалу; ... 3 Проверка газопровода на деформацию Проверка трубопровода на деформацию проводится ...

Разработка эскизного проекта тележки электровоза, удовлетворяющей условиям прочности ...

ru/referat/razrabotka-eskiznogo-proekta-telejki-elektrovoza/ Цели и задачи курсовой работы Целью курсовой работы является разработка эскизного проекта тележки электровоза, удовлетворяющей условиям прочности и безопасности на основе использования ...

Сложные деформации. Местные напряжения

... сил с применением выбранной теории прочности. Выбор гипотезы прочности определяется прежде всего состоянием материала – пластическим или хрупким. Решают такие задачи в следующем порядке. Сначала в ...

Техника высоких напряжений (2)

... нормируются ГОСТ 1516-73. Импульсные испытательные напряжения установлены для координации электрической прочности изоляции ... U=6кВ Uрасч.cр = 1,2?33 =39,61 кВ Испытательные напряжения промышленной частоты установлены с целью координации электрической ...