Техника высоких напряжений (2)

метки: Напряжение, Техник, Высокий, Линия, Заряд, Разрядник, Подстанция, Защита

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

Иркутский национальный исследовательский технический университет

Заочно-вечерний факультет

Кафедра электрических станций, сетей и систем

Контрольная работа по дисциплине

«Техника высоких напряжений»

Выполнил: студент группы ЭСбз-13-1

Аббасова Г.А.

Проверил: Чумаков Г. И.

Иркутск 2018г.

Задача 1.

Выбрать схему и выполнить расчёт зарядного и разрядного контура генератора импульсных напряжений, обеспечивающего получение стандартной волны с амплитудой U, ёмкость объектов испытаний С.

U ₂ = 800 кВ

С = 3000 пФ.

1. Определим напряжение конденсаторных ступеней.

Предварительно зададимся коэффициентом использования схемы з ₁ =0,75. Коэффициент использования волны з₂ =0,96.

Общий коэффициент использования

Следовательно,

кВ

2. Определяем число конденсаторов n и емкость в ударе С ₁ . Выбираем конденсаторы типа ИМ100-0,5 с рабочим напряжением 100 кВ и ёмкостью 0,5 мкф:

Принимаем с некоторым запасом 12 конденсатора конденсаторов и останавливаемся на схеме двухполупериодного выпрямления, т. е. имеем 6 конденсаторных ступеней.

Ёмкость в ударе равна:

пФ.

3. Определяем ёмкость С ₂ .

Ёмкость объекта до 3000 пФ, паразитную ёмкость на землю принимаем равной 100 пФ

С ₂ = 3000 + 100 = 3100 пФ.

4. Определяем отношение и уточняем коэффициент использования схемы

По кривым рис.7-6 стр.221 Бабиков з ₁ =0,75

Следовательно,

Учитывая, что R ₁ получается большим, возможно искажения испытателей волны предразрядными токами, поэтому включаем дополнительную емкость С _р из десяти последовательно соединённых конденсаторов типа ИМ-100-011

Т.О. при ёмкости объекта 3000 пФ

С ₂ = 1100 + 100 +3000= 4200 пФ

При изменение ёмкости объекта от 0 до 3000 пФ, величина С ₂ изменяется от 1200 до 4200 пФ, а отношение от 0,029 до 0,1. Значение з₁ по кривой находиться в пределах 0,68-0,8 и, следовательно

5. Определяем постоянные Т ₁ и Т₂ .

Реферат силовые конденсаторы

... — літера чи поєднання літер, що означає підклас конденсатора: До — постійної ёмкости. КТ — подстроечные. КП — перемінної ёмкости. Другий елемент — позначення групи конденсатора залежно від матеріалу диэлектрика відповідно до таблицею ...

мксек,

мксек.

6. Определяем R ₁ и R₂ .

При С ₂ =1200 пФ, = 0,029; =0,5

Ом;

R ₁ =0,5•1110=555 Ом.

При С ₂ =4200 пФ, = 0,1; =0,35

Ом;

R ₁ =0,35•1154=404 Ом.

7. Определяем параметры зарядной схемы ГИН. Расчёт производим для одной половины схемы.

Задаёмся временем заряда

кОм

Учитывая, что

, а ,

принимаем кОм

Средний зарядный ток составит:

8.Определим мощность трансформатора

Средний ток через трансформатор:

мА

Мощность трансформатора

ВА

Т. е. трансформатор должен имеет мощность порядка 2 кВА.

9.Разрядное сопротивление R ₁ = R₂ = 1154 Ом.

Зарядное сопротивление

Ом

где R _ф = 50 Ом-фронтовое сопротивление; R_д = 10 Ом -демпфирующие сопротивление

Рис.2

Задача 2.

Рассчитать напряжение для испытания заданного объекта грозовым коммутационным импульсом и напряжением промышленной частоты.

Дано: Трансформатор 1150 кВ, Ввод аппарата 6кВ.

ИСПЫТАТЕЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

Изоляция электрических установок в условиях эксплуатации подвергается воздействию рабочего напряжения, внутренних и грозовых перенапряжений. Способность изоляции выдерживать перенапряжения проверяется путем испытания ее электрической прочности соответственно напряжением промышленной частоты (50 Гц) и импульсным напряжением. Значения испытательных напряжений и длительности их приложения к изоляции трансформаторов, аппаратов и изоляторов нормируются ГОСТ 1516-73.

Импульсные испытательные напряжения установлены для координации электрической прочности изоляции электрооборудования с воздействующими на нее грозовыми перенапряжениями, ограниченными защитными разрядниками. Испытания проводятся стандартными импульсами 1,2/50 мкс (полными импульсами), а также импульсами, срезанными при предразрядном времени 2—3 мкс (срезанными импульсами).

При определении требований к изоляции за основу берется расчетное значение грозовых перенапряжений Ирасч. Для полных импульсов расчетная величина перенапряжений Uрасч, кВ, связана с остающимся напряжением Uoct.

Uрасч.п = 1,1? Uoct +15

где Uoct. — напряжение, кВ, соответствующее току координации.

Для трансформатора 1150 кВ Uoct = 2600 кВ,

Для аппаратов 6кВ Uост = 30 кВ

Расчетное напряжение грозового перенапряжения:

Трансформатор для U=1150кВ

Uрасч.п = 1,1?2600 + 15 = 2875кВ

Аппарат для U=6кВ

Uрасч.п = 1,1?30 = 33 кВ

Расчет перенапряжения срезанного импульса:

Uрасч.ср. = (1,2-1,25) ?Uрасч.п.

Трансформатор для U=1150кВ

Uрасч.ср = 1,25?2875 = 3593,75 кВ

Аппарат для U=6кВ

Uрасч.cр = 1,2?33 =39,61 кВ

Испытательные напряжения промышленной частоты установлены с целью координации электрической прочности изоляции электрооборудования с воздействующими на нее внутренними перенапряжениями.

При определении испытательных напряжений в этом случае за основу берется расчетное значение внутренних перенапряжений Uрасч.вн в установках данного класса напряжения:

Uрасч.вн = Кдоп?Uраб.макс

где Кдоп — допустимая кратность внутренних перенапряжений, Uраб.макс — максимальное рабочее напряжение электрооборудования.

Uраб.макс=1200 кВ для U=1150 кВ

Uраб.макс=6,9 кВ для U=6кВ

Испытание внутренней изоляции электрооборудования производится путем приложения к ней испытательного напряжения в течение 1 мин.

Трансформатор 1150 кВ Uрасч.вн =1,8?1200= 2160 кВ

Аппарат 6 кВ Uрасч.вн = 4,5?6,9= 31,05 кВ

Задача 3.

Рассчитать и построить кривые импульсных напряжений на шинах подстанции (рис.1).

Набегающая волна имеет косоугольный фронт длиной и амплитуду . Емкость изоляции и разрядника принять равными нулю.

Числовые значения:

Вариант	Напряжение подстанции, кВ	, кВ	Тип разрядника	, мкс	, м	Z, ом
10	10	150	РВО	4	20	450

Краткая теория.

Функции разрядников:

1. «Срезать» падающую волну

2. Погасить дугу, т.е. ограничить сопровождающий ток

При защите подстанционной изоляции удаленным от нее вентильным разрядником РВ на последний через время, равное

воздействуют две волны (Рис.2), одна из которых является падающей, а другая — отраженной от защищаемой разрядником изоляции ().

Как только сработает вентильный разрядник от падающей волны, так на нем напряжение будет равным . В этом случае для волны, набегающей на разрядник с линии:

для волны, отраженной от подстанции:

ток через разрядник:

Найдя токи , и подставив их, получим:

После преобразования находим:

Рис.2 Определение напряжения на разряднике РВ, при набегании волн с двух линий

При

окончательно получим уравнение:

(1)

Данное уравнение необходимо решить графически. Схема замещения исследуемой цепи имеет вид (Рис.3):

Решение:

Выпишем параметры разрядника РВО (Неклепаев, стр 365)

Название		Импульсное пробивное напряжение при временах 1.5-20 мкс	Напряжение, остающееся при импульсном токе длительностью фронта 8мкс и амплитудой, кА
			3	5	10
РВО	10	48	43	45	—

Рис.4 Пояснение хода решения

Волна отразится от изоляции, емкость которой равна нулю, и вернется к разряднику через время, равное:

Причем, так как волна отражается от разомкнутого конца (), то напряжение обратной волны удваивается (см. рис.4).

Амплитуда обратной волны будет достигать величины 300кВ. Момент времени начала образования обратной волны определится как:

Уравнение обратной волны имеет вид:

таким образом, момент времени, когда определится как:

Пояснения:

Прежде, чем наступил пробой вентильного разрядника, напряжение на нем, как следует из схемы замещения цепи (Рис.3), будет равно сумме напряжений набегающей и отраженной волн . После пробоя разрядника в цепь (рис.3) будет введено нелинейное сопротивление РВ, после этого построения проводятся по ВАХ характеристикам, эквивалентной для линии и разрядника и ВАХ разрядника.

Задача 4.

Защита от прямых ударов молнии здания длиной , шириной и высотой осуществляется отдельно стоящими молниеотводами. Удельное сопротивление грунта . Коэффициент сезонности для труб , для полос — . Количество молниеотводов равно четырем.

Выбрать молниеотводы и рассчитать их параметры при токе молнии, вероятность амплитуды которого .

Спроектировать заземляющее устройство с импульсным сопротивлением растекания тока .

Найти минимально допустимое расстояние от молниеотвода до защищаемого объекта по воздуху и по земле. Определить значение шагового напряжения между точками, удаленными на расстояние и

от заземлителя.

Молниеотводом называют устройство, воспринимающее прямой удар молнии с целью защиты сооружения. Он должен быть спроектирован так, чтобы не произошло обратного перекрытия с молниеотвода на объект.

Пространство, защищаемое одиночным молниеотводом, представляет собой конус с сечением в горизонтальных плоскостях в виде круга.

Ток молнии, проходя по молниеотводу, создает падение напряжения на сопротивлении заземлителя и на индуктивности токоотвода.

Рис. 1. Общая схема выполнения молниезащиты объекта

Определим величину наибольшего потенциала в точке А (см. рис. 1):

В формуле:

• индуктивность спуска длиной . ;
• крутизна тока молнии. Принимаем максимальное значение крутизны тока молнии — ;
• ток молнии.

Данный параметр определяется по специальным вероятностным кривым в зависимости от величины . Исходя из того, что , по кривым из [6], стр. 559 находим, что .

Окончательно максимальный потенциал в точке А определится как:

Найдем минимальное расстояние от молниеотвода до объекта по воздуху. Допустимая напряженность для воздушных промежутков составляет , тогда необходимое расстояние до объекта по воздуху:

Найдем минимальное расстояние от молниеотвода до объекта по земле.

Потенциал в точке В (рис. 1) определится как:

Допустимая напряженность для земли составляет

, тогда необходимое расстояние до объекта по земле:

Определяющим будет расстояние по воздуху, таким образом, минимальное расстояние до объекта составит:

Определяем значение величины :

;

Определяем оптимальную высоту молниеотвода:

Рис. 2. Пояснение к определению радиуса защищаемой зоны и высоты молниеотвода

В качестве заземлителя принимаем трубы, забитые в землю на глубину и объединенные стальной полосой, длина которой составляет ; диаметр трубы .

Сопротивление полосы растеканию тока промышленной частоты:

Сопротивление трубы растеканию импульсного тока (примем число труб равным 27):

где — импульсный коэффициент использования заземлителя, учитывающий ухудшение условий растекания тока молнии вследствие взаимного экранирования электродов.

Определим шаговое напряжение, создаваемое системой заземления.

Потенциал в точке на расстоянии x:

Потенциал в точке на расстоянии x+a:

Падение напряжения на расстоянии a :

Видно, что напряжение имеет большую величину, что приводит к увеличению шагового напряжения в зоне растекания тока. Для снижения шагового напряжения необходимо применять ограничивающие его методы.

Ответы на контрольные вопросы

1. Приведите конструкцию и объясните устройство электростатических вольтметров.

Работа прибора основана на взаимодействии заряженных проводников. Он состоит из неподвижного и подвижного электрода, который под действием электрических сил поворачивается. Равновесное положение подвижного электрода определяется равенством моментов электрических сил и сил упругости растяжек. Обычно в качестве указателя используется световой луч, создаваемый прожектором. Поэтому подвижной системе укрепляется зеркало.

Электростатические вольтметры почти не потребляют электрической энергии. При включении такого вольтметра в цепь постоянного тока через него кратковременно проходит лишь зарядный ток. Это означает что вольтметр обладает большим внутренним сопротивлением

Вследствие малой собственной емкости сопротивление вольтметра на переменном токе также оказывается очень большим.

Значительное сопротивление электростатических вольтметров является очень ценным качеством и позволяет применить их в самых маломощных цепях.

На показания электростатических вольтметров почти не влияет температура окружающей среды, магнитное поле, частота измеряемого напряжения. Однако для электростатических вольтметров весьма существенно влияние внешних электрических полей, поэтому их всегда снабжают электростатическими экранами. В стационарных приборах таким экраном служит сам металлический корпус, а в переносных внутреннюю поверхность корпуса обклеивают тонкой металлической фольгой или окрашивают проводящей, например, алюминиевой краской. Экран соединяют с одним из зажимов прибора, который к тому же еще и заземляют.

Для установки светового указателя в нулевое положение имеется корректор, головка которого выведена на верхнюю поверхность прибора.

На передней стенке прибора помещены штепсельная колодка для подключения питания осветителя и переключатель этого питания.

Зажимы для подключения вольтметра в схему расположены на задней стенке прибора (в белой оправке знак «+»)

2. Опишите процесс коронирования на проводе при переменном напряжении и покажите, как связано изменение заряда с коронным знаком.

Анализ движения объемного заряда в пространстве между проводами при переменном напряжении показывает, что основная масса нерекомбинировавшего заряда совершает возвратно-поступательное движение в окрестности каждого провода, не удаляясь от него на расстояние, большее нескольких десятков сантиметров. Только очень небольшая доля объемного заряда проникает к соседним проводам. Это обстоятельство позволяет рассматривать процессы, происходящие вблизи проводов различных фаз, независимо друг от друга. Вследствие возвратно-поступательного характера движения зарядов отрицательные ионы, возникшие в отрицательный полупериод изменения напряжения, возвращаются в зону ионизации в положительный полупериод и, распадаясь, приводит к снижению напряженности поля у провода до критической.

Далее рассматривается изменение объемного заряда в окрестности одного из проводов и напряженности электрического поля на поверхности этого провода при синусоидальном напряжении источника. Допустим, что линия подключена к источнику в момент нуля напряжения.

Корона на проводе зажигается в момент времени, когда напряженность поля на поверхности провода станет равной. Напряжение при этом равно. После зажигания короны в пространстве вокруг провода накапливается объемный заряд того же знака, что и заряд на проводе. Объемный заряд уменьшает напряженность поля на поверхности провода, причем, как и для короны при постоянном напряжении, в процессе горения короны напряженность поля на поверхности провода остается неизменной и равной.

Таким образом, после зажигания короны кривые напряжения и напряженности поля расходятся. Напряжение продолжает изменятся по синусоиде, а напряженность поля остается неизменной. В связи с этим остается неизменным и заряд на проводе, а следовательно. И создаваемое этим зарядом напряжение. Разница напряжений поддерживается объемным зарядом, который в процессе роста напряжения постепенно увеличивается и достигает максимума.

Так как объемный заряд распределен в пространстве, суммарный заряд оказывается существенно больше заряда, который был бы на проводе при том же напряжении, если бы корона отсутствовала. Таким образом, возникновение короны сопровождается увеличением суммарного заряда и возрастанием емкости линии от обычной величины С(она часто называется «геометрической» емкостью) до эквивалентной емкости, которая с ростом напряжения возрастает в связи с постепенным удалением объемного заряда от коронирующего провода.

После того, как напряжение источника достигло максимума, общий заряд должен начать уменьшатся. Так как заряд в объеме является малоподвижным. В первую очередь будет уменьшаться заряд на проводе. Это немедленно приведет к уменьшению напряженности поля и погасанию короны. Что касается объемного заряда. То в первое время после максимума напряжения он будет продолжать удаляться от провода, затем начнет двигаться в обратном направлении, но это перемещение будет происходить настолько медленно, что в первом приближении и объемный заряд и создаваемое напряжение могут считаться неизменными.

В следующий полупериод корона загорится тогда, когда абсолютная величина напряженности поля на поверхности провода снова станет равной. Так как в этот момент в промежутке ещё сохранился оставшийся от предыдущего полупериода объемный заряд противоположного знака, мгновенное значение напряжения будет значительно меньше начального.

После зажигания короны в отрицательный полупериод вокруг провода образуется отрицательный объемный заряд, который постепенно компенсирует положительный заряд, оставшийся от предыдущего полупериода. К моменту положительный объемный заряд оказывается полностью скомпенсированным, а после достижения напряжением амплитудного значения избыточный отрицательный заряд становится численно равным максимальному заряду в предыдущий полупериод.

Далее процесс повторяется, и во все полупериоды, кроме первого, источник отдает линии двойной заряд, половина которого тратится на компенсацию заряда противоположной полярности.

Во время горения короны ток значительно превышает емкостной ток, определяемый геометрической емкостью линии и напряжением источника. Ток короны показан в виде гладкой кривой, однако в действительности, так же, как и при постоянном напряжении, на эту гладкую кривую накладывается многочисленные кратковременные импульса, особенно мощные в положительный полупериод, которые являются источником радиопомех.

Для теоретического определения потерь на корону при переменном напряжении необходимо исследовать движение ионов в пространстве между проводами и изменение суммарного заряда.

Эксперименты позволили установить, что потери на корону и радиопомехи в первую очередь зависят от максимальной напряженности поля на поверхности провода, которая при заданном напряжении определяется главным образом радиусом провода. Поэтому основным методом ограничения потерь на корону и радиопомех является увеличение радиуса провода. При очень высоких номинальных напряжениях пришлось бы применять провода чрезмерно большего сечения, в ряде случаев превышающего сечение провода, выбранное из условия передачи по линии заданной мощности.

Экономическое решение можно получить посредством применения так называемых расширенных проводов. Это провода достаточно большого диаметра, обеспечивающего необходимое снижение напряженности электрического поля на их поверхность. Для сохранения заданного сечения токоведущей части расширенные провода делаются полыми или заполняются непроводящей массой, например бумагой.

3. Изложите основные принципы защиты подстанций от волн, набегающих с линий.

Надежность защиты подстанций от перенапряжений должна быть значительно выше надежности защиты линий, поскольку ущерб от повреждения здесь значительно больше, а уровень изоляции ниже.

Основные принципы защиты оборудования подстанций сводятся к следующему:

• защита от прямых ударов молнии стержневыми молниеотводами;
• защита оборудования от волн, приходящих с линии, с помощью разрядников или ОПН;
• защита подходов линий от прямых ударов молнии.

Зоны защиты молниеотводов определены опытным путем исходя из того, что вероятность прорыва молнии в защищаемый объект не превосходит 0.05 (одно попадание прямого удара из двадцати ударов), иногда — 0.005. Для успешной защиты оборудования от волн, набегающих с линии, разрядник должен иметь пробивное и остающееся напряжение ниже допустимого на защищаемом объекте на некоторую величину, называемую интервалом координации, который должен составлять не менее 15% уровня допустимого напряжения. Особенностью перенапряжений на подстанции является их существенная зависимость от крутизны фронта набегающей волны и слабая зависимость от амплитуды набегающей волны. Амплитуда влияет лишь на величину остающегося напряжения, слабо меняющегося благодаря пологой вольтамперной характеристике нелинейного резистора разрядника или ОПН.

Величина перенапряжения зависит от крутизны набегающей волны потому, что при прохождении волны от объекта до разрядника (если объект оказался первым по ходу волны) и обратной волны от сработавшего разрядника до объекта подъем напряжения на объекте за время двойного пробега прямо определяется скоростью нарастания напряжения падающей волны. При продвижении волны вдоль линии фронт волны сглаживается (удлиняется) за счет импульсной короны, потерь в земле и в проводах, поэтому выполняют защиту подходов линий от прямых ударов молнии на определенной длине, что, к тому же, снижает величину тока в разрядниках подстанции. Количество и места установки ОПН и разрядников выбирают так, чтобы расстояние между разрядниками и защищаемыми объектами не превышали безопасной величины (от 30 м до 150 м для разных случаев).

При защите подхода линии грозозащитные тросы подвешивают даже в случае их отсутствия на других участках линии, трос заземляют на каждой опоре, а сопротивление заземления опоры выдерживают на уровне не более 10-20 Ом. В начале подхода устанавливают трубчатый разрядник, способствующий ограничению амплитуды тока в разряднике подстанции. Второй трубчатый разрядник РТ2 предназначен для защиты выключателя. На подстанциях напряжений 110-220 кВ обычно устанавливают один комплект разрядников на каждую систему шин. Длина защищаемого подхода составляет обычно 1-2 км. Подстанции напряжением 3..20 кВ имеют обычно кабельные вводы, поскольку подвести к подстанции большое число воздушных линий сложно.

Наличие кабельной вставки на входе такой подстанции обычно не обеспечивает достаточной грозоупорности подстанции из-за неизбежных многократных отражений волн в кабельной линии. Поэтому в месте соединения воздушной линии с кабельной устанавливают вентильный или трубчатый разрядник для ограничения приходящей волны. Вентильный разрядник в конце кабеля устанавливается из-за возможности повреждения кабельной муфты из-за удвоения волны при отключенном выключателе.

Для изоляции электроустановок устанавливают и поддерживают необходимое соотношение между уровнем изоляции и воздействующими на нее напряжениями, называемое координацией изоляции. Обычно принимают для линий электропередачи среднее число перекрытий изоляции линии типовой длины равным 1 раз в 10 лет, для изоляции подстанций показатель надежности принимается равным примерно одному отказу в 50-100 лет. Для защиты линий и оборудования подстанций от перенапряжений используют искровые промежутки, разрядники и ОПН, тросы и заземления опор на линиях, роговые разрядники, трубчатые разрядники на контактной сети, молниеотводы, конденсаторы для снижения грозовых перенапряжений. Основные принципы защиты оборудования подстанций сводятся к защите от прямых ударов молнии стержневыми молниеотводами, защите оборудования от волн, приходящих с линии, с помощью разрядников или ОПН, и к защите подходов линий от прямых ударов молнии.

4. Определите вероятность перехода импульсного перекрытия в силовую дугу для линии 110кВ без троса на деревянных опорах.

Линия 110кВ на деревянных опорах никакой дополнительной грозозащиты не требует, за исключением подвески тросов на подходах к подстанциям и установки трубчатых разрядников, такие линии имеют небольшое число отключений благодаря увеличенной импульсной прочности изоляции опоры и резко уменьшенной вероятности перехода импульсного перекрытия в силовую дугу.

Вероятность перехода импульсного перекрытия в силовую дугу n по данным ВНИИЭ и рекомендации «Руководящих указаний по защите от перенапряжений» для линии деревянных опорах можно определить по формуле:

n=1,5*(Е _ср — 4) *10^-2 ,

где

Е _ср =U_раб / I_пер — градиент рабочего напряжения вдоль пути перекрытия, кВ/м;

I _пер =150м(расстояние между перекрытиями деревянных опор линии 110кВ по ПУЭ 7)

тогда

n =1,5*(0,73-4)*10^-2 =0,05-

Вероятность перекрытия перехода импульсного перекрытия в силовую дугу.

5. Изложите методику снятия вольт-секундных характеристик при использовании импульсов с линейным фронтом.

Вольт-секундная характеристика на импульсах с линейным фронтом определяется путем приложения к испытуемой изоляции серии импульсов напряжения, у которых примерно равными ступенями изменяется скорость нарастания напряжения на фронте импульса А(крутизна импульса), и вызывающих полный разряд на объекте испытания. Необходимо, чтобы полный разряд испытуемой изоляции происходил всегда на линейной части фронта импульса напряжения. Скорость нарастания напряжения импульса с линейным фронтом определяется по формуле:

А =

где

Up-напряжение в момент среза, т.е. разрядное напряжение;

• Тс-предразрядное время.

Предразрядное время Тс для импульса с линейным фронтом определяется как интервал времени между условным началом импульса Q1 и моментом среза. Для каждого импульса по осцилограмме определяется напряжение и предразрядное время Тс. Число ступеней нарастания скорости напряжения должно быть не менее четырех, а число импульсов на каждой ступени-не менее пяти.

генератор импульсный молниеотвод грозовой

Список использованных источников

[Электронный ресурс]//URL: https://inzhpro.ru/kontrolnaya/tehnika-vyisokih-napryajeniy-2/

1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть станций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования — М.: Энергоатомиздат, 1989. — 608 с.: ил.

2. Базуткин В.В., Ларионов В.П., Пинталь Ю.С. Техника высоких напряжений. — М.: Энергоиздат, 1986. -463 с., ил.

3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. М.: Энергоатомиздат, 1987. -648 с.: ил.

4. ГОСТ 1516.2-97 Электрооборудование и электроустановки переменного тока на напряжение 3кВ и выше.

5. ПУЭ шестое издание, с исправленными главами из седьмого издания. — электронный вариант.

6. Бабиков М. А. Техника высоких напряжений. / М. А. Бабиков, Н. С. Комаров, А. С. Сергеев. — 3-е изд. — М.-Л.: Госэнергоиздат, 1963.